住宅楼地基处理毕业设计(编辑修改稿)

住宅楼地基处理毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

： 旋喷孔的钻孔数量：（ 432+384）179。 4m/孔 =3264m 劳动量： 3264m179。 /m= 工日 人工费： 工日179。 元 /工日 = 元 地质钻机 150 型： 3264m179。 台班 /m= 台班 泥浆泵 HB80/10 型： 3264m179。 台班 /m= 台班 泥浆搅拌机： 3264m179。 台班 /m= 台班 机械费： 台班179。 元 /台班 = 元 台班179。 元 /台班 = 元 台班179。 元 /台班 = 元 总共： 元 + 元 + 元 = 元 材料费： 3264m179。 元 /m= 元 小计： 元 + 元 + 元 = 元 （ 2）旋喷注浆工程量 劳动量： 3246m179。 工日 /m= 工日 人工费： 工日179。 元 /工日179。 = 元 水泥用量： 3246 m179。 水的用量： 3246 m179。 6m3/m=19476m3 高压胶管： 3246m179。 = 普通胶管： 3246m179。 = 水泥： 179。 210 元 /t=408996 元 水： 19476m3179。 元 /m3= 元 高压胶管： 179。 元 /m3= 元 普通胶管： 179。 元 /m3= 元 材料费：（ 408996 元 + 元 + 元 + 元）179。 = 元 机械费： 高压水泵： 3246m179。 台班 /m= 台班； 空压机： 3246m179。 台班 /m= 台班 第 17 页 共 44 页 搅拌机： 3246m179。 台班 /m= 台班 卷扬机： 3246m179。 台班 /m= 台班 泥浆泵： 3246m179。 台班 /m= 台班 小计： 元 + 元 = 元。 预制桩方案 若选用预制桩方案，则在进行施工遇到大直径的混凝土块时，要进行挖除再进行施工。 桩的类型、截面尺寸和桩长的选择 根据建筑物的性质和试桩初步选择 250mm179。 250mm的预制方桩。 预制方桩的材料为 C30混凝土，钢筋采用Ⅰ级。 经查表得 ./210。 /。 /11。 /10 239。 222 mmNffmmNfmmNfmmNf yytcm  钢筋选择 ③ 1层粘土为持力层，确定桩端进入持力层不得小于。 初步选择承台底面埋深 ，则最小桩长为 4+11=4m。 确定单桩竖向承载力设计值 （ 1 ） 根 据 桩 身 材 料 强 度 确 定 单 桩 竖 向 承 载 力 设 计 值。 由 下 式 ， 取则计算折减配筋率初步按按 ,%,1 cf )( 39。 sycc AfAfR  ./,。 /,。 ,。 ,。 1,。 ,2239。 22mmNfmmNfmmAmmANRcysc计值混凝土轴心抗压强度设值纵向钢筋抗压强度设计积全部纵向钢筋的截面面桩身横截面面积值和桩身长度有关影响应考虑桩身纵向弯曲的液化或极软土层但高承台桩取对全埋入土土中的桩可纵弯曲稳定系数桩竖向承载力设计值按桩材料强度确定的单式中cR 179。 10179。 + 210179。 179。 =566 KN （ 2）根据单桩竖向静载试验，单桩竖向承载力标准值为 建筑物为一般民用建筑，经试桩的单桩垂直静载荷试验得单桩极限承载力1000KN. 第 18 页 共 44 页 2/ukk QR  式中 ukQ ——— 单桩总极限侧阻力； kR = 1000 / 2 =5 00KN 相应于静载试验的单桩竖 向承载力为  kRR 179。 500 =600KN （ 3）根据土的物理指标与承载力间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值，查表得 K P aqK P aqK P aq pksksk 1200,42,25 32  ppkisikpkskuk AqlquQ   式中 skQ 、 pkQ ——— 单桩总极限侧阻力和总极限端阻力标准值， KN； u ——— 桩身周长， m； sikq 、 pkq ——— 桩侧第 I 层土的极限侧阻力标准值和桩的极限端阻力标准值； il ——— 桩穿越第 I 层土的厚度， m； pA ——— 桩端面积， m2 ukQ =179。 4179。 （ 25179。 +42179。 1） +1200179。 = 确定桩的数量和平面布置 初步假定承台底面积为 4179。 ㎡，承台 和自重 G=4179。 179。 179。 20 =420kN 则桩数初步确定为  R GFn   式中 n——— 桩数； F ——— 作用于桩基上的竖向荷载设计值， kN； G ——— 桩基承台和承台上的土受到的重力， kN； R——— 单桩竖向承载力设计值， kN；  ——— 系数，当桩基为轴心受压时   4, 0 0 4 2 02 0 0  nn 取根 第 19 页 共 44 页 桩距： s=3d=3179。 = 桩基承载力验算 《建筑桩基技术规范》规定，在轴心竖向力作用下 0NrR 式中 N ——— 任一复合基桩或基桩的竖向力设计值； R——— 桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力设计值； 0r ——— 建筑桩基重要性系数 ，取 0r = 0Nr = 566179。 = kN ＜ 600kN 工程量计算 10 共 14 个承台 桩数： 36 179。 4 = 144 根 12 共 12 个承台 桩数： 32 179。 4 = 128 根 总桩数： 144+128=272 根 打桩工程量 =设计桩长179。 桩截面积179。 打桩根数179。 损耗系数 =6179。 179。 179。 272179。 = m3 接桩工程量 =54 个 打桩劳动量： m3179。 工日 / m3 179。 = 工日 接桩劳动量： 54 个179。 工日 /个 = 工日 工期： （ 工日 + 工日） / 30 人 =14 天179。 =19 天 打桩基价： m3179。 元 /m3179。 = 元 接桩基价： 179。 54= 元 总计： 元 + 元 = 元 机械安拆费： 8549 元 总基价： 179。 = 元 总造价： 元 + 元 +8549 元 = 元 加固方案的分析及选定 依据建筑物特点、场地地基条件、经济效益、施工工期、施工技术、检测手段等因素进行分析。 方案对比情况如下表六所列 第 20 页 共 44 页 表六 方案 项目 施工难易 施工安全 施工工期 /d 投资费用 /万元 检测方法 备注 预制方桩 难 安全 19 检测波法 受水位影响 高压旋喷注浆 易 安全 35 取岩芯作抗压试验 不受水位影响 压密注浆 易 安 全 26 静力触探 不受水位影响 预制方桩 根据拟建场地的地层条件及场地周围环境，若采用打预制方桩，则沉桩方法最好采用静压桩法。 该方法施工噪音小，无振动对周围环境影响小。 通过对该方案的计算可知，其桩的承载力及可靠性均能符合要求。 但考虑到沉桩时对土的挤压作用，在场地西边即运河边上，施工时要采取预防措施，防止河水回灌。 高压旋喷处理方案 采用该方法加固处理，其效果也能使所形成的复合地基承载力达到设计要求，但高压旋喷法施工工期长，技术含量高，费用也高。 所以，该法不能满足实 际要求。 压密注浆法 由上表可知，该加固方法简捷，工效高，成本低。 根据工程的性质结合当地的施工经验考虑，该方案从质量、工期、造价上都易于控制，故此方案更适合于本工程。 3 工程设计计算 地基加固部位 根据场地的工程地质条件，土层主要为杂填土和粘土，注浆孔深。 该建筑采用条形基础，基础需加固范围： 10为 +179。 , 12为 179。 ，即加固总面积为 ㎡。 确定浆液扩散半径 由土的力学性质，加固土体的渗透系数： 淤泥质粉质粘土 k1 = 2179。 105； 粘土 k2 = 179。 105 ； h1= ； r0=； t=35min ；R孔排间的最优搭接最优排距B 最大灌浆有效厚度r R b/2B 第 21 页 共 44 页 β =3； n=e/（ 1+e） = 根据达西定律，估算浆液的扩散半径 r 3 013n trkhr   式中 k ——— 土的渗透系数； 1h ——— 灌浆压力，厘米水头； 0r ——— 灌浆管半径（ cm） t ——— 灌浆时间（ s）；  ——— 浆液粘度对水的粘度比； n ——— 土的空隙率。 将数值代入公式，得 r = 51cm 估算所的数值并不一定适合于整个地层，当灌浆进入粘土层时，由于其渗透性较小而不能达到设计 r值时，可适当提高灌浆压力或浆液的流动性。 注浆孔位布置 加固区 域为 10楼长 ，宽 ； 12楼长 ，宽 ；四周基础边外扩。 灌浆深度约为 ，采用多排孔布置，根据《既有建筑地基基础加固技术规范》，结合苏州地区注浆经验确定。 注浆孔的间距为 ～。 如图所示。 则场地注浆孔的数量为 10 （ +2）179。 （ +2） = 973 个； 12 （ +2）179。 （ +2） = 930 个； 注浆孔施工有效延长进尺： 10 973179。 4 = 3892m ； 12 930179。 4 = 3720m。 浆液压力的确定 灌浆压力与灌浆工程的一系列因素有关。 如地层的密度、强度、初始应力，钻孔深度和位置以及灌浆次序等都与之密切相关。 但这些因素是难以准确预知的。 因此，灌浆压力也只能通过现场试验逐步预测并最后确定。 R孔排间的最优搭接最优排距B 最大灌浆有效厚度r R b/2B 第 22 页 共 44 页 进行现场灌浆试验时，一般是采用逐步提高灌浆压力的办法，求出灌浆压力与灌浆量的关系曲线。 当压力增加至某一数值时，灌浆量突然增大则表明此时地层结构发生了异常变化或孔隙尺寸已被扩大。 因此，可将此时的压力值作为确定灌浆压力的依据。 当缺少试验资料或需预先确定一个试验压力时，可用理论公式或经验 数值选定灌浆压力，然后在现场施工过程中根据具体情况再行调整。 根据理论公式 0311 3ktrnrh  式中 1h ——— 灌浆压力，厘米水头； 0r ——— 灌浆管半径（ cm） t ——— 灌浆时间（ s）；  ——— 浆液粘度对水的粘度比； n ——— 土的空隙率。 k ——— 土的渗透系数； 1h =   53 结合当地施工经验和 JGJ12320xx 既有建筑地基基础加固技术规范，本工程①层土中选 ～ ,②层土中 ～ ，③ 1 层中 ～。 注浆压力由以下几个因素来决定： ①注浆时，浆液扩散到设计距离所需的动力； ②注浆压力不能太大，不然会引起沉管管断的抬高； ③确保注浆过程中，浆液充填的密实性； ④要注意 的是这里所讨论的注浆压力是浆液到注浆孔出口时的压力，或者至多是注浆孔口的压力。 灌浆量 加固土的体积 V =（ 179。 ）179。 4 +（ 179。 ）179。 4=6319m3 灌注所需需的浆液总用量 Q Q = K178。 V178。 n178。 1000 第 23 页 共 44 页 式中 Q ——— 浆液总用量（ L）； V ——— 注浆对象的土量（ m3）； K ——— 经验系数，（ ～ ）取 K = ； n ——— 土的空隙率。 将数值代入公式，得 Q 179。 6319179。 179。 1000 = = 地基承载力标准值为 K Paff fk   K Paff fk   式中 f —— 回归修正系数；应按下式计算   2/9 1  n —— 据以查表的土性指标参加统计的数据数， n 不得少于 6 个，并应具 有代表性；  —— 变异系数；按下式计算   —— 标准差； 1122  nnni i  —— 据以查表的某一土性指标试验平均值； niin1 由于该工程为五层的民用建筑，属丙级。 因此在注浆结束 28d 后，用轻型动力触。