低渗透厚油藏周期注水适应性分析毕业设计论文(编辑修改稿)

低渗透厚油藏周期注水适应性分析毕业设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

rd qq WM 1212 0   根据势的定义，有： pK rhqrRhdrdpK wWq 1212 00   )/ln ()(2)/ln ()(2in f0000rrpphkqrrpphkewewwweweq r iinieeiNiiniirqkhppCrqCrqeln2ln2ln210110 rrrprRrrRG w ewwfeb ppp 1)/ln(1]/)ln[ ( i n f 只要准确了注水井底的压力，生产井底的压力，地层压力与注采井距就可以确定注采井之间任意一点的驱动压力梯度。 绘出了注采井之间的压力梯度分布曲线。 可以通过他的吸附体改粘土矿物表面的浮点型，恢复使用性能，碱水在油井突破前才有量可以增加，注水能量主要消耗在井筒附近。 非连续剩余油可在其上形成连续的油相，委员有流动 提供通道Gpmin，既降低了水的流度，从而改善了流度比，增加了波及系数，提改了采收率，此时 Gpmin 所对应的井距即是油层能够动用的极限注采井距。 相最小启动压力梯度、临界启动压力梯度与渗透率、粘度的关系： 哈尔滨石油学院本科生毕业设计（论文） 11 m in1 4 5   klp m a x4 1 4   klp 根据室内实验研究，钻头倾角随弯角的变化关系重点的距离位置上衣（含束缚水）驱替时的 1～ 5 倍，随着下稳定器上移动即造邪能力下 降；两相驱替时，渗透率越小，分贝给出了相反引起钻头请教值上升，磨损会降低影响，因此，应在单相最小驱替压力梯度和临界驱替压力梯度公式中加入一个两相驱替系数 n，即： 60 2 m a x44 0 m in4 1 4 1 4 5   knlpknlp 在实际水驱过程中，含水饱和度是不断变化的量，结合现场实际注采井网情况，建议当储层渗透率小于 5 103μ m2 时，油水两相驱替系数取值为 2～ 3，当渗透率大于 5103μ m2 时，取值为 ～。 取渗透率大于 5 103μ m2 时， n=， 渗透率小于 5 103μ m2 时， n=2。 图 24 给出了各渗透率下最小启动压力梯度。 图 24 渗透率与最小启动压力梯度的关系 02 4 6 8 10 12渗透率最大启动压力梯度（MPa/m） 根据以上计算方法，选取某油田资料，油藏深度 20xxm，原油相对密度 ，平均粘度 ，注水压力 40MPa，地层压力 20MPa。 取油井井底流压为 4MPa。 得出在各渗透率下，极限井距为如表 24 所示。 哈尔滨石油学院本科生毕业设计（论文） 12 表 24 各渗透率下的极限井距 渗透率（ 103μ m2） 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 极限井距（ m） 70 100 124 143 161 195 200 226 240 254 经济井距 经济井距受供求关系的影响，主要反映的是企业获得利润的大小，从企业追求利润最大化的角度出发，根据马达线性理论研究结论可知，转自线性和钉子线性应是一对摆线类共轭曲线，常用的马达若为 E，一般讲井距愈小，井网愈密，最终采收率愈高，常规的螺杆钻具的传动外壳上不带稳定器，用于水平井的螺杆钻具，一般在传动轴壳提上带有稳定器。 因而在选择确定井距时必须进行经济分析评价。 这就需要设 计轴向尺寸较小的传动轴总成井距的确定。 把滑动扶正承换为径向轴承组等，经济极限井距即经济效益为零的井距。 一般来说，原油采收率随井网密度的加大而升高，对此前苏联院士谢尔卡乔夫推导出了比较科学合理的公式 ： [2] SaDR eEE  式中： E R —— 原油采收率，小数； E D—— 驱油效率，小数； a—— 井网指数， hm2/井； S—— 井网密度， hm2/井。 北京石油勘 探开发研究院开发所俞启泰在此基础上，引用经济学投放与生产的因素，推导出计算经济最有效的井网密度与经济极限井网密度的方法。 经济最有效井网密度是总产量减去总投放达到顶端时，也是经济效益最大时候的井网密度；经济极限井网的密度是总产出等于总投放，即总的利润为零时的井网密度。 其简要计算方法如以下方程式 ： [3] SbrTIIAPLaCTNSbaBDln2)2 11()()(ln 00    mBDm SrTIIAPLCTNSa ln2)2 11()()(ln 00    式中： a—— 井网系数（根据实验 或经验公式求得）， hm2/井； 哈尔滨石油学院本科生毕业设计（论文） 13 0kaa μ o — 地层原油粘度， mPa s； υ o— 评价期间平均可采存储量年采油速度，小数； η o— 驱油效率，小数； r — 贷款年利率，小数； T — 投资回收期， a； A — 含油面积， hm2； N — 原油地质储量， t； C — 原油商品率，小数； L — 原油售价，元 /t； P — 原油成本价，元 /t； Sb — 经济最佳井网密度， hm2/井； Ka — 空气渗透率， 10 3μ m 2； I D— 单井钻井投资，元； I B— 单井地面建设投资，元； Sm— 经济极限井网密度， hm2/井。 由此，便可根据以上公式在计算机上采用曲线交汇法算得经济合理井网密度。 所曲线交 汇 法 是 指 在 f ( S)−S 的 坐 标 系 中 作 与   rTIIAPLaCTVNSfBDb )211()()(002的曲线， )(1 bsf 与 )(2 bSf 两条曲线交汇点所对应的 S 值即为经济最佳井网密度 bcS。 根据一样的道理，可以求出经济极限的井网密度 Sm。 表 25 为经济井网密度计算参数。 哈尔滨石油学院本科生毕业设计（论文） 14 表 25 经济井网密度计算参数 项目 参考数据 含油面积（ hm2） 100 原油地质储量（ 104t） 油层平均深度（ m） 20xx 空气渗透率（ 103μ m 2） 5 地层原油粘度 （ mPa s） 驱油效率（小数） 平价期平均可采储量年采油速度（小数） 投资回收期（ a） 10 贷款年利率（小数） 原油商品率（小数） 原油售价（元 /t） 20xx 原油成本价 600 每米钻井投资（元 /m） 1250 单井钻井投资（万元） 单井地面建设投资（万元） 55 取渗透率为 5 103 2μ m ，利用曲线交汇法做图如下： 图 27 经济井网密度与渗透率的关系 024681 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11渗透率1 03 μ m2井网密度hm2/井经济极限密度经济合理密度 由 图 可知，渗透率为 5 103μ m2 时，经济最优井网密度为 ，经济无限接近井网密度为 ，即经济最优井距为 243m，经济无限接近井距为 123m。 同理做经济井网密度随渗透率的变化如图 27。 如图 27 可知，特低渗透油藏经济井网密度的变化不大，回归成井距形式如下表 26。 哈尔滨石油学院本科生毕业设计（论文） 15 表 26 各渗透率下的经济井距 渗透率（ 103μ m2） 经济最佳井距（ m） 经济极限井距（ m） 1 235 131 2 227 127 3 228 129 4 236 129 5 232 123 6 235 120 7 236 122 8 239 122 9 241 122 10 241 122 由表 26 可知，在原油销售价位为 20xx 元 /t 的情况下，特低渗透油藏经济最优井距在 230~240m 之间，经济无限接近井距在 120~130m 之间。 同样理由做出原油销售价位为 20xx 元 /t、 2500 元 /t、 3000 元 /t、 3500 元 /t、4000 元 /t 下，特低渗透油藏经济最优井距见图 28。 合理井距的确定 总的来说，当经济极限井距等于或小于技术极限井距时，可以按经济最大井距作为下限，技术极限井距作为上限，研究合理的井距来部署井网；当经济极限井距打于技术极限井距时，可以根据压裂的工艺水平 ,进行整个压裂设计，来弥补经济极限井距与技术极限井距的差。 例如工艺水平很难解决，那么此油藏就没哈尔滨石油学院本科生毕业设计（论文） 16 有办法经济有效活动。 在经济极限井距大于技术极限井距时，按照经济极限井距的部署井网，而且又没有采取合适的增注等一切工艺设施，那么就会出现注水井注入压力不断增加，直到储层不在吸水，出现无法正常注采的现象。 取当原油销售价位为 3000 元 /t 时，通过对经济井距与技术井距的计算，总结得出的表 27。 以经济最优井距来开采，渗透率为 1 103μ m2~6103μ m2的油藏没有办法建立更有效的驱替系统；渗透率 7 103μ m2~10103μ m2 的油藏能够建立有效的驱替系统。 哈尔滨石油学院本科生毕业设计（论文） 17 第 3 章 特低渗透油藏注采井网研究 特低渗透油藏合理井距确定了以后，准确布置注采井网也是一个特别重要的问题所在。 特低渗透油层传导能力较差，生产能力特低，行列注水方式注水井与中间排生产井距离较大，一般并不适应，很多常规特低渗透 油田一般都采用面积注水的方式。 因为对面积注水中的无数问题进行一些有必要的探讨。 面积注水井网合理布置的方法和依据 众所周知，部分注水方式的井网布置形式有 4 点法、 5 点法、 7 点法、 9 点法、直线排状等，各种布井方式主要特征有见表 31。 表 31 面积注水井网特征参数表 不同面积注水井网在不同流度比的条件下生产井见水时的扫油面积系数祥见表 32。 表 32 面积注水井网波及系数表 从表 32 看出，单方面从扫油的面积系数来讲，反七点较高较好，反九点较低较差。 在油田的开发实际过程中，不仅要考虑不相同的面积注水井网的扫油哈尔滨石油学院本科生毕业设计（论文） 18 面积的系数，更加要考虑到油水井最后的利用效率，还有原油开采的速度，注采平衡情况与开发过程中的注采系统调整的机动可等性。 注采井网的选择应该使用油田具备足够的注水能力，来满足采油速度的要求 ，并以合理的注采井数比，一定的注采比，来满足注采平衡的要求，在注采压差大多稳定条件下，根据注采平衡的原理可以知道油田合理的油水井数比为： 采注pJ pR Jqq ii 00 式中： R — 合理油水井数比； qi— 注水井的最大吸水能力， m/d3 ； qo— 采油井的合理采油能力， m3/d （采出地下体积）； Δ P 注 — 受设备和底层破裂压力所限的最大注水压差， MPa； Δ P 采 — 合理生产压差， MPa； J i— 采油指数， m3/(d⋅MPa)； J o— 采油能力， m3/ (d⋅MPa)（油藏含水后须采用采液能力代替采油能力）。 井网形式确定了，那么合理油水井数比也就确定了，油水井数比在 1 左右就可以选用五点法， 2 左右就可选用反七点法， 3 左右就可以选用反九点法。 在油田的生产即实践中，特别是在一个新的油田开发前，总是面临这样，那样的具体情况：对油层的特征、油井生产的能力、油田开采的速度、特别是注对水井吸水的能力认识还不够准确，不适合把注采井网一次就确定死，以免犯不好改正的错误，而渴望用一种比较机灵的注采井网，给以后的调整留有很大的空间。 在我国油藏开发的初期很多选择注采井数。