生化法处理大豆制油废水的初步设计(编辑修改稿)

生化法处理大豆制油废水的初步设计(编辑修改稿)内容摘要：

（＋ 式中： ——栅条宽度，取 ； n——栅条间隙数，为 14 个； b——格栅净间距，为。 ③ 进水渠道渐宽部分的长度1l mBBl 111  湖南科技大学本科生毕业设计（论文） 8 式中：B——栅槽宽度，为 ； 1——进水渠宽，为 ； ——渐宽部分展开角度，取 20176。 校核栅前流速：smhBQ / 0 52 1m ax  ，符合要求 ④ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度2l mll  式中：1l——进水渠道渐宽部分的长度，为 ⑤ 通过格栅的水头损失 h1  sin2)( 2341 gvbSkh  式中 1——水头损失，m； s——栅条宽度，为 ； b——格栅间距，为 ； v——过 栅流速，为 ； ——格栅条的阻力系数，查表知 =； k——格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，一般取 k=3。 ——格栅倾斜角，为 60176。 则mgh )( 2341  ⑥ 栅后槽总高度 H 设栅前渠道超高mh ， 则栅后槽总高度： mhhh  ⑦ 栅槽总长度 L 湖南科技大学本科生毕业设计（论文） 9 mhhllL 221  ⑧ 每日栅渣量 W 10 0086 4001m ax ZKWQW 式中1——栅渣量33/10m污水，格栅间隙为 16～ 25mm时， 1W=0. 10～ 格栅间隙为 30～ 50mm时， 1=～ ；此处取 ； zk——污水流量总变化系数 ～ ，现取 ； 33max 1 86400 / ZQW mdK     渣量大于dm/ 3时，为了改善劳动与卫生条件用械清渣格栅 [4]。 （ 2）细格栅设计计算 细格栅栅条间距为 3～ 10mm，现取 b=8mm=； s=；1=20； =60， 1W= 那么有 ① 条间隙数 60si nm ax  bhvQn  （ n取值为 43） ② 槽 宽度mnsB )1(  ）（＋ ③ 水渠道渐宽部分的长度 mBBl 11  ④ 窄部分长度 mll  ⑤ 过格栅的水头损失 mggvbSkh )()( 2342341   湖南科技大学本科生毕业设计（论文） 10 ⑥ 后槽总高度mhhhH  ⑦ 栅总长度 mhhllL 221  ⑧ 日栅渣量33max 1 86400 / ZQWW mdK     渣量大于dm/ 3时，为了改善劳动 与卫生条件用械清渣格栅 图 格栅设计计算 草图 泵房 设计说明 提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过 ，从而达到污水的净化。 泵房形式取决于泵站性质，建设规模、选用的泵型与台数、进出水管渠的深度与方位、出水压力与接纳泵站出水的条件、施工方法、管理水平，以及地形、水文地质情况等诸多因素。 本设计采用半地下自灌式合建泵房。 自灌式泵房的优点是不需要设置引水的辅助设备，操作简便，启动及时，便于自控。 自灌式泵房在排水泵站应用广泛，特别是在要求开启频繁的污水泵站 、要求及时启动的立交泵站，应尽量采用自灌式泵房，并按集水池的液位变化自动控制运行。 湖南科技大学本科生毕业设计（论文） 11 本设计中选用 500WQ270016185 型潜水排污泵， WQ 型潜污泵是在吸收国外先进技术的基础上，研制而成的潜水排污泵。 表 WQ 型潜污泵性能 型号 流量 (m3/h) 扬程 (m) 转速 (r/min) 电动机功率 (kw) 效率 (%) 出口直径 (mm) 500WQ270016185 2700 16 725 185 82 500 进水总管中格栅最底水位 图 提升泵房 设计计算 经验数据有：沿程损失： ；局部损失： ；泵房损失： 1m；合计： 水泵扬程： ；隔油调节池的高程为 ；所以有泵的高程为： = 隔油调节池 设计说明 隔油池为自然上浮的油水分离装置，其类型很多，常用的有平流式隔油池、平行板式隔油池、倾斜板式隔油池、小型隔油池等，本设计采用平流式隔油调节池，也为其构造简单，便于运行管理，除油效果稳定。 隔油池可以去除废水中的大部分油类物质，可以和调节池合建，调节池可去除原水中的不可溶解的有机物，并且调节均化废水的水质及 其生化条件，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷及其正常运行。 平流式隔油池的设计与平流式沉淀池基本相似，按表面负荷计算时，一般采用 （ m2h ）；按停留时间设计时，一般采用。 本设计根据工程实际情况：按停留时间设计。 设计参数 废水停留时间为。 湖南科技大学本科生毕业设计（论文） 12 刮油机由钢丝绳或链条牵引，移动速度为 2m/min。 池底设有坡向污泥斗的 的坡度。 隔油调节池的设计流量为 Q=3000m3/24=125m3/h 设计计算 （ 1） 隔油池总容积 W W=Qt=125=250m3 式中 Q — 隔油池设计流量 T — 废水在隔油内的设计池内的设计停留时间， h；一般在 ～ 2h，取 2h。 （ 2） 隔油池的过水断面 Ac Ac=Q/=125（ 2） = ㎡ 式中 v — 废水在隔油池中的水平流速， mm/s,取 2mm/s。 （ 3） 隔油池格间数 n n=Ac/bh=（ ） =,取 3 格。 式中 b — 隔油池每个格间的宽度， m；由于刮泥刮油机跨度规格的限制，一般为、 、 、 、 ，这里取 ； h — 隔油池每个格间的有效水深，取。 （ 4） 隔油池的有效长度 L L=t=2= （ 5） 隔油池建筑高度 H H=h+h’ =+= h’— 池水面以上的池壁超高，取。 选用 4GSMP2 型机电一体化刮油刮渣机，跨度为 ，刮渣速度 , 刮油速度。 高效气浮系统 设计说明 气浮法是一种有效的固液和液液分离方法，常用于对那些颗粒密度接近或者小于水的细小颗粒的分离。 水和废水的气浮法是在水中形成微小气 泡形式，使微小棋牌与水中悬浮的颗粒黏附，形成水 气 颗粒三相混合体系，颗粒黏附上气泡后，形成表观密度小于水的漂浮絮体，絮体上浮至水面，形成浮渣层被刮除，以此实现固液分离。 气浮法处理工艺必须满足三个条件：必须向水中提供足够量的细微气泡；必须使废水中的污染物质能形成悬浮状态；必须使气泡与悬浮物产生黏附作用。 有了这三个基本条件，才能完成气浮处理过程，达到污染物质从水中去除的目的。 湖南科技大学本科生毕业设计（论文） 13 气浮法分为电解气浮法，分散空气气浮法，溶解空气气浮法。 溶解空气气浮法又分为真空气浮法，加压溶气气浮法。 加压溶气气浮系统是目前应用最广泛 的一种气浮方法，其主要原理是利用微小气泡附着于悬浮物上使之浮上水面，由刮渣机从水表面除去。 撇除的浮渣进入污泥池，处理水排出系统进入水体。 即空气在加压条件下溶于水中，再使压力降至常压，把溶解的过饱和空气以微气泡的形式释放出来。 本设计采用加压溶气气浮法 [5]。 设计参数 水量 Q=20xxm3/d=；气浮池有效水深 H=,长宽比取 1： ； 气浮池表面负荷率取 8m3/（ m2h ） ,水力停留时间取 30min； 接触室下端水流上升流速取 20mm/s，上端水流上升流速取 14mm/s； 分离区水流向下流速（气浮分离速度） vs=3mm/s,分离室表面负荷率取 ～ m3/（ m2h ）；溶气罐所需压力 P==； 分离室停留时间 ts取 10min。 设计计算 （ 1） 气浮池所需空气量300039。 15%      式中 — 气浮池设计水量，为 125m3/h； 39。 R — 实验条件下的回流比，取 15%； ea — 实验条件下的释气量，取 50l/m3；  — 水温校正系数，一般为 ～ ,取。 （ 2） 所需空压机额定气量 39。 39。 /min60 1000 60 1000gg m   式中 39。  — 安全系数，一般为 ～ ， 取。 选用 LG5 型空压机一台，风压。 （ 3） 加压溶气所需水量 /736 736 80% T m hpK     式中 — 选定的容器压力，取 （ ）；  — 溶气效率，取 80%； 湖南科技大学本科生毕业设计（论文） 14 TK— 溶解度系数，在 40℃ 下为 则实际回流比39。 25%125pQR Q   （ 4） 压力溶气罐 4 4 150pd QDmI    式中 I — 单位罐截面积的过流能力，对填料罐一般选用 100～ 200m3/（ m2h ） ， 选用 150 m3/（ m2h ）。 选用标准填料罐dD=， TR4 型溶气罐一只。 实际过流密度   322 /pQI m mhF    （ 5） 接触室尺寸 接触室水流上升平流速度 0 1 20 14 17 /2v mms   接触室平面面积20125 3600 Q QpAmv  令池宽 Bc=2m，则接触室长度（即气浮池宽度） cALmB  ，取 Lc= 接触室出口断面高（堰上水位）2 L m 接触室气水接触水深39。 ctv m  ，取39。 cH= 接触室总水深239。 .3 H H    （ 6） 分离室表面积 2125 3600 sQ Qpv   令池宽 Bs=2m 则池长 sAB  ，取 Ls=8m 分离室水深 tv m  ，超高 ，所以总水深为 4m。 湖南科技大学本科生毕业设计（论文） 15 其中st为分离室停留时间，取 10min （ 7） 气浮池容积 c c s sW AH AH    UASB 反应池 设计说明 UASB反应池由进水分配系统、反应区、三相分离器、出水系统、排泥系统及沼气收集系统组成。 UASB反应池有以下优点： ，不设沉淀池，无需污泥回流 ，构造简单节省造价 消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅拌，因而不设搅拌设备 ，停留时间短 设计参数 设计流量 Q = 3000m3/d = 125 m3/h =； 进水 COD=3800mg/L 去除率为 80% ； 容积负荷（ Nv）为： (m3d)； 污泥产率为： ；产气率为：。 设计计算 （ 1） UASB 反应器结构尺寸计算 ① 反应器容积计算 (包括沉淀区和反应区 ) UASB有效容积为： V 有效 = 30 3000 vQS mN  式中： V 有效 —— 反应器有效容积 ， m3； Q——设计流量 ， m3/d； S0 ——进水有机物浓量 ,kgCOD/m3； Nv ——容积负荷 ,kgCOD/(m3d)。 ② ASB反应器的形状和尺寸 工程设计反应器 2 座，横截面为矩形 ， 反应器有效高度为 5m，则 湖南科技大学本科生毕业设计（论文。