门式钢架钢结构单层厂房设计毕业设计说明书(编辑修改稿)

门式钢架钢结构单层厂房设计毕业设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

要求，自动焊和半自动焊的焊丝应满足《熔化焊用钢丝》 (GB/T1295)的要求。 基础采用柱下钢筋混凝上独立基础，钢筋采用热轧 HRB335级钢筋，混凝上采用 C30，基础下 100 厚混凝上垫层采用 C15。 米以下墙体采用机制黄河淤泥烧结砖 MU10，砂浆采用 M5(177。 0. 000 以下，水泥砂浆。 177。 0. 000 以上，混合砂浆 )。 屋盖系统采用轻钢结构屋架体系，维护结构采用保温彩板。 2. 2 荷载计算 恒 载标准值 : 屋面 :100mm 厚聚苯乙烯泡沫塑料夹芯板 ㎡ 檩条及支撑 ㎡ 刚架斜梁自重 ㎡ ㎡ 则恒载标准值为 : x 6=则恒载设计值为： *= KN/m 可变荷载标准值 : 由 于 刚架的受荷水平投影 面 积为 36 * 6 = 216 ㎜178。 60 ㎜178。 ，故按《建筑结构荷载规范》取屋面活荷载 (按不上人屋 面 考虑 )标准值为 KN/㎡。 雪荷载为 Sk=μ rSo=*= KN/㎡。 取屋面活荷载与雪荷载中较大值 KN/㎡。 则可变荷载标准值为 : x 6= KN/m。 可变荷载设计值为： *= KN/m 风荷载计算 风压值 ωο =，柱 顶标高为 米， 室外天然 地坪标高 为 0. 300m, h1= ,h2=，地面 粗糙程度为 B 类，刚 架计算宽度为 B=6m。 风荷载阵风系数按柱顶高 z=处取为β z=1:风荷载高度变化系数按现行国家《建筑结构荷载规范》 风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度为，取值查表得，在离地 面 l0 米时， μ z=,在离地而 5 米 时， μ z=，河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 11 用插入法求出离地而 米处 μ z= 风荷载体形系数 wwww 左风作用下刚架的风荷载示意图 故 ω 1k=β z178。 μ s•μ z•ω 0•B=****6= KN/m ω 2k=β z178。 μ s•μ z•ω 0•B =* ***6= ω 3k=β z178。 μ s•μ z•ω 0•B=****6= KN/m ω 4k=β z178。 μ s•μ z•ω 0•B=****6= KN/m ω 1=*= KN/m ω 2=*=*= KN/m ω 3=*= KN/m ω 4=*= KN/m 地震荷载 : 本场地地震设防烈度为 7 度，设计地震加速度值为 0. 15g，则查规范得水平地震影响系数的最大值为α max=。 地震分为第一组，设计特征周期为 0. 45s,建筑场地类别为Ⅲ类。 采用底部剪力法，结构阻尼比取为ζ =。 本设计假定一榀门架在考虑地震作用时为单自由体系 (如河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 12 下图所示 )，质点位置在柱顶处。 G 屋盖 =*30=54KN G 吊车梁 =8340*10^(6)*6*7850*10*4*10^(3)= G 柱 =8480*10^(6)**7850*10*3*10^(3)= G 纵墙 =**6000*2= 计算周期时： G= 屋盖 + 吊车梁 + 柱 + 纵墙 = 计算地震作用时： Gˊ = 屋盖 + 吊车梁 + 柱 + 纵墙 = 通过在柱顶施加一单位荷载求得一榀刚架的柔度δ =*106N/m，则刚度 K=1/δ =4*106 周期 T=2π（ m/K）189。 =2*π 【 8144*106/4】189。 = 因为 T∈【 ， Ts】所以 α 1=α max= 底部总地震剪力 FEK=α 1Geq=*= FE=*= 吊车荷载 吊车采用采用北京起重运输机研究所 LDB 型 10t 软钩中级工作制 (A5)电动单梁吊车，吊车选用资料如 表 2 所示 : 表 2 吊车参数 起重量 Q （ t） 工作 制度 跨度 S （ m） 起升高度 （ m） 基本尺寸（ mm） 轨道 型号 重量 （ t） 轮压 （ KN） B W H Pmax Pmin 10 A5 9 2500 20xx 800 38kgm 10 A5 9 3000 2500 875 38kgm 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 13 吊车梁支座反力影响线 跨度 12m： Dmax,k1=*(1+2/3)= Dmax,1=*= Mmax， 1=Dmax， 1178。 e=*=178。 m Dmin， 1=Pmin/Pmax178。 Dmax， 1=178。 = Mmin， 1=Dmin， 1178。 e=*=178。 m T1k=*（ G+g） /2*no=*100/4=3KN Tmax， 1=T1k*Dmax。 1/Pmax=3*跨度 18m： Dmax,k2=*(1+2/3)= Dmax,2=*= Mmax， 2=Dmax。 2178。 e=*=178。 m Dmin， 2=Pmin/Pmax178。 Dmax， 2=178。 = Mmin， 2=Dmin178。 e=*=178。 m T2k=*（ G+g） /2*no=*100/4=3KN Tmax， 2=T2*Dmax， 2/Pmax=3* 刚架计算 内力分析 恒载 恒载的 设计 值为 ，取 A, B, C 三柱的截 面 尺寸为 H600*250*6*10,斜梁截 面 尺寸为H550*250*6*10。 计算简图见下图，内力计算采用清华大学结构力学求解器，材料性质中 EA 采用无穷大， EI 采用各杆件相对刚度。 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 14 恒载分布图 刚 架弯矩图（ KN M） 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 15 刚架轴力图（ KN） 刚架剪力图（ KN） 坚向可变荷载 竖向可变荷载 设计 值为。 计算简图见 下 图，内力计算采用清华大学结构力学求解器，材料性质中 EA 采用无穷大， EI 采用各杆件相对刚度。 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 16 竖向可变荷载分布图 则刚架在竖向可变荷载作用卜的内力图如下图所示： 刚架弯矩图（ KN M） 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 17 刚架轴力图（ KN） 刚架剪力图（ KN） 风荷载计算 分别考虑左半跨在左风和右风作用下刚架各截面的内力值。 左风分布图及其内力图如下图所示。 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 18 左风分布图 左风弯矩图（ KN M） 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 19 左风轴力图（ KN） 左风剪力图（ KN） 右风分布图及其内力图如下图所示： 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 20 . 右风分布图 右风弯矩图（ KN M） 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 21 右风轴力图（ KN） 右风剪力图（ KN） 地震荷载计算 在柱项作用一地震水平集中作用力 ，分别考虑左震和右震作用时刚架各截面的内力值。 左震分布图及其内力图如 下 图 所示： 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 22 . 左震分布图（ KN） 左震弯矩图（ KN m） 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 23 左震轴力图（ KN） 左震剪力图（ KN） 右震分布图及其内力图如 下 图所 示 ： 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 24 右震分布图（ KN） 右震弯矩图（ KN m） 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 25 右震轴力图（ KN） 右震剪力图（ KN） 吊车荷载计算 吊车荷载组合比较多，故先取刚架左半跨作为研究对象，求出当 Dmax 作用在左柱 Tmax 向左、Dmax 作用在左柱 Tmax 向右、 Dmax 作用在右柱 Tmax 向左及 Dmax 作用在右柱 Tmax 向右这四种基本情况，再用 Excel 组合好所有吊车组合，求得各控制截面在吊车荷载作用下的最大 M 和最小 M，选出 相 对应内力值。 下图为吊车荷载组合的其中两种情况作为示意。 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 26 Dmax1 在 A 柱 Dmax1 在 A 柱 弯矩图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 27 Dmax1 在 A 柱 轴力图 Dmax1 在 A 柱 剪力图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 28 Dmax1 在 B 柱 Dmax1 在 B 柱 弯矩图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 29 Dmax1 在 B 柱 二轴力图 Dmax1 在 B 柱 剪力图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 30 Tmax1 向右 Tmax1 向右 弯矩图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 31 Tmax1 向右 轴力图 Tmax1 向右 剪力图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 32 Tmax1 向左 Tmax1 向左 弯矩图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 33 Tmax1 向左 轴力图 Tmax1 向左 剪力图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 34 Dmax2 在 C 柱 Dmax2 在 C 柱弯矩图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 35 Dmax2 在 C 柱轴力图 Dmax2 在 C 柱剪力图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 20xx 年 36 Dmax2 在 B 柱 Dmax2 在 B 柱弯矩图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书。