锤片粉碎机设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要:
碎室宽度( mm) N— 主轴转速( r/min) 计算: k=。 r=。 D=400mm。 B=80mm。 n=3600r/min. )/( 3 6 0 0*0 8 **1 0 0 0***2 htQ 故粉碎机的产量为 ( t/h) 表 2— 1 40 型锤片粉碎机主要结构参数如下: 粉碎室宽度B(mm) 202 河北联合大学继续教育学院毕业设计说明书 第 12 页 转 子 转速( r/mm) 3600 直径 D( mm) 400 锤 片 数量 16 线速度( m/s) 筛片 宽度( mm) 110 包角(176。 ) 360 孔径( mm) 3 锤筛间隙(mm) 14 生产率( t/h) 配套动力( kw) 主 轴 : 45 钢 — 调质处理; 销 轴 : 45 钢 — 冷拉圆钢; 锤 片 : 20 钢 — 渗碳处理。 锤 架板 : A3; 筛 片 : 20 钢; 上壳体 : A3 ; 下壳体 : HT200; 选择轴类零件的理由: 高速旋转的轴都是在多种应力负荷下工作的,受力较复杂,有时还受冲击,载荷作用,在颈或花键部位还存在较剧烈的摩擦,因此选用具有良好综合力学性能的材料。 传动系统的计算 1 设计功率: Pd Pd=Ka P ( 25) 其中: P=, Ka=。 河北联合大学继续教育学院毕业设计说明书 第 13 页 = =9(kw) 式子中: P—— 传动功率; Ka—— 工况系数; 2 选定带型 根据《机械设计》 表 810选取普通 V带。 ( 注 : :帘布结构:效率 87%— 92%,绳心结构: 92%— 96%) 3 传动比 12nI n ( 26) I 小带轮的基准直径 根据表 86,表 88选定 大带轮的基本直径 21ddd i d ( 27) dd mm 根据表 88圆整取 d2d =150mm 带轮线速度 smndv d / 0 0 0 0 3 6 0 01 2 0 0 0 0111 ( 28) smndv d / 222 普通 V带 v=5~25( m/s) 一般不得超过 30m/s 故所验算的速度是合理的。 7. 初定轴间距 1 2 0 1 ( ) 2( )d d d dd d a d d ( 29) 1 5 01 2 521 5 01 2 0 a 0 a 河北联合大学继续教育学院毕业设计说明书 第 14 页 故取 a=400mm 2120 0 1 2 0()2 ( )24 ddd d d ddL a d d a ( 210) 4 0 04)1 2 51 5 0()1 5 01 2 5( 0 02 2 =1232mm 根据表 82选取 1250mm 为公称长度 00 2ddLLaa ( 211) 2 12321250400 =409mm 取 a=450mm 注: ( 1)安装时所需的最小轴间距: 1 450 L m m ( 2)补偿伸长需要的轴间距最 大值: 2 4 5 0 0 . 0 3 1 2 2 5 . 7 4 4 8 7 . 5a 211 180 dda ( 212) = 125150180 =176。 90176。 带的根数 河北联合大学继续教育学院毕业设计说明书 第 15 页 1 1 1()dapE p p k k ( 213) 其中: 1p — 单根 V带的基本功率 1 查表 84 得 P 带入计算: )1 9 ( 9 E 所以 V带的根数取 E=3 12. 计算初拉力 20 500 ( )c azp qvFkvg ( 214) 其中: q= G=。 代入计算得: )() ( 95 0 020 F 157N 13. 计算轴压力 )2/ in (2 FEF r = 粉碎机的结构设计 上壳体的设计 粉碎机上机壳的主要目的是防止谷物颗粒向喂料口飞溅防止秸秆喂料不进碎室,这种现象分别称为反料,架空, 上壳的设计如图: 河北联合大学继续教育学院毕业设计说明书 第 16 页 图 22 上壳体结构图 下壳体的结构设计 粉碎成品通过下壳体输出,轴向锤片式粉碎机一般 采用自重落料的装置,下壳体的形状为长方形, 但是需要筛片的过筛能力要强,物料才能顺利落下,同时物料在环形筛和转子之间容易产生环流,减小物料相对于锤片转子的速度,减低 打击能力。 而新近出现的一种出料口有效的解决了以上问题。 如下图 . 河北联合大学继续教育学院毕业设计说明书 第 17 页 出料口(1)设计为逆转向出料口,即出料口(1)的出料方向B与锤片转子(2)的旋转方向A相反。 当锤片(2)按A向旋转,而被粉碎的物料经。锤片粉碎机设计毕业设计(编辑修改稿)
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