铸造车间通风除尘毕业设计论文(编辑修改稿)

铸造车间通风除尘毕业设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

单独系统。 凡散发剧毒性或易燃爆气体的设备和场所的均应设立单独的排风系统。 宜将同时运转、生产流程相同、粉尘性质相同而且相互距离不大的扬尘设备的吸风点合为一个系统。 ③对于易凝结的蒸汽、高温气体与颗粒状粉尘，为防止风管堵塞或两种不同有害物相混 合时，可引起爆炸，燃烧，结聚凝块，或形成毒性较强的有害物，均不能合并为一个排风系统。 ④ 温度高于 80℃的气体，蒸汽和相对湿度在 85％以上的气体 ，属于高温高湿性气体，此类排风系统应单独设置，不允许与排除一般 气体的排风系统合并。 因此，我将熔炼工部单独设为一个系统（ C1），熔炼工部的 熔炼变压器室、 电气间为一个系统（ P1） , 清理工部和砂处理工部划分为一个系统 (C2)， 浇注工部划分为 2 个系统（ P3， P4） .一层更衣室、砂处理电控室和型砂实验室划分为一个系统 (P2)。 送风系统方案确定 自 然通风是依靠室内外温差所形成的热压，或者室外风力作用在建筑物上所形成的压差，使室内外的空气进行交换，从而改善室内的空气环境。 因为自然通风不需设动力装置，对于产生大量余热的车间是一种经济及有效的通风方式。 不足的是，自然进入室内的空气无法预先处理。 另外，自然通风的换气量一般受室外气象条件的影响，通风效果不稳定。 机械送风借助于通风机所产生的动力而使空气流动，其风机的风量和压力可根据需要来选择。 因此，机械送风能保证送风量，并可控制空气流向和流速，也可按所要求的空气环境，对送风进行处理。 铸造车间产生有 害气体和大量的热，自然通风的通风效果不稳定，所以采用机械送风，可以确保良好的工作环境。 电炉变压器室设备过热时会引起出力下降，为了防止出现故障，采用下部送风方式。 电气间，采用上部送风方式。 型砂实验室，砂处理电控室，熔炼监控室都靠近热辐射大的作业地点， 并且室内电气设备较多，采用下部送风方式。 浇注工段在浇注时会产生大 10 量的热，所以在其工作岗位设置局部送风系统。 对于二层男女厕所 ，制样间等对温度要求不高的房间，给窗户上设排风机。 熔炼工部控制室，给其屋顶设风机，简单，便宜，但其对降温效果作用不大。 因此，给其室内加设空 调装置。 11 4 热负荷及散热量计算 所谓热负荷是指维持室内一定热湿环境所需要的在单位时间向 室内补充的热量。 所谓得热量是指进入建筑物的总量，它们以导热、对流、辐射、空气间热交换等方式进入建筑，比如太阳辐射的外扰作用的热量，室内人员，设备等的内扰作用的热量。 计算工厂设备的散热量，可以合理的设计房间热负荷，节省能源。 供暖系统设计热负荷应根据房间得﹑失热量的平衡进行计算 ， 即 房间设计热负荷 =房间失热量总和 房间得热量总和 房间的失热量包括： 1） 围护结构的传热耗热量 Q1。 2） 加热由门、窗缝隙渗入室内的冷空气的耗热量 Q2。 3） 加热由门，孔洞和其他相邻房间浸入的冷空气的耗热量 Q3。 4） 加热由外部运入的冷物料和运输工具的耗热量 Q4。 5） 水分蒸发的耗热量 Q5。 6） 加热由于通风进入室内的冷空气的耗热量 Q6。 7） 通过其他途径散失的热量 Q7。 房间的 得 热量包括： 1） 太阳辐射进入房间的热量 Q8。 2） 非供暖系统的热管道和其他热表面的散热量 Q9。 3） 热物料的散热量 Q10。 4） 生产车间最小负荷班的工艺设备散热量 Q11。 5） 通过其他途径获得的热量 Q12. 对于产热 量很大的工业厂房来说，热负荷的计算不只考虑 围护结构的传热耗热量， 冷风渗透耗热量，冷风浸入耗热量，以及太阳辐射的热量，更要考虑其在生产过程中 设备的散热量。 在设计计算中，太阳辐射的热量 Q8可对 Q1按照比例修正得到。 围护结构的基本耗热量 attKFq wn )(  （ 41） 12 式中 q′ — 围护结构的基本耗热量 ， W； K— 围护结构的传热系数， w/(㎡ ℃ )； F— 围护结构的面积 ， ㎡ ； tn— 冬季室内计算温 度 ，℃； tw′ — 供暖室外计算温度 ，℃； a— 围护结构的温差修正系数。 整个建筑物的基本耗热量 Q1′等于各个部分围护结构的基本耗热量 q′的总和。 Q1′ =q ′ =  ）wn ttKF ( （ 42） 围护结构的附加耗热量 在实际中，气象条件和建筑物的结构特点都会影响基本耗热量使其发生变化，此时需对基本耗热量加以修正，这些修正耗热量称为围护结构附加耗热量。 附加耗热量主要有朝向修 正，风力附加和高度附加耗热量。 朝向修正耗热量是太阳辐射对建筑物围护耗热量的修正。 表 41 本设计朝向修正率 朝向 修正率 朝向 修正率 北 0 西 5% 东 5% 南 20% 《暖通规范》规定：在一般情况下不必考虑风力附加。 《暖通规范》规定：民用建筑和工业辅助建筑物（除楼梯间）的高度附加率，当房高超过 4m 时，每增加 1m，附加围护结构基本耗热量和其他 修正耗热量总和的 2%，但总附加率不超过 15%。 所以，建筑物的总耗热量等于围护结构的基本耗热量和朝向修正、风力附加、高度附加耗热量的总和，则 13 )1)(()1(111 fchwngxj xxtta K FxQ   (43) 式中 xch— 朝向修正率 , %； xf— 风力附加率 ， %； xg— 高度附加率 ， %。 冷风渗透耗热量 在室内外风压和热压压差的作用下，室外的冷空气通过门窗等的缝隙渗入室内，被加热后又逸出室外。 把冷空气加热到室内温度所耗的热量称为冷 风渗透耗热量。 计算冷风渗透耗热量常用的方法有缝隙法，换气次数法和百分数法。 根据各自的特点，本设计采用百分数法计算冷风渗透耗热量。 根据建筑物结构特点，本设计渗透耗热量占围护结构总耗热量的百分率取 40%。 冷风侵入耗热量 冬季在风压和热压的共同作用下，当外门开启时，会有大量的冷空气进入室内，把将这部分冷空气加热到室温时所消耗的热量称为冷风侵入耗热量。 采用外门附加的方法计算， 冷风侵入耗热量 =外门基本耗热量外门附加率 公共建筑工业厂房中，其外门附加率为 500%。 工作工况下围护结构耗热量及其修正 以电炉变压器室 为例。 1）围护结构基本耗热量计算 取定 tn=15℃ ,耗热量包括基本耗热量和附加耗热量，计算全部列于附表 11中，所得电炉变压器室、电气间围护结构传热耗热量 Q1′ =(W)。 2）冷风渗透耗热量 按百分数 法计算，根据建筑物的特点， 查文献 ［ 7］ 表 中选取百分率为 40%。 Q2 ′ =40% =（ W） 3）冷风侵入耗热量 按短时间开启的外门计算，取外门基本耗热量的 80%计， n=1。 14 Q3′ = =（ W） 则，电炉变压器室、电气间的总耗热量为。 工艺设备散热量 (1)熔炼工段工频感应电炉的散热量 Q=860Ne  1 cos （ 44） 式中 Ne — 感应电炉额定功率， KW； — 感应电路的总效率， % ，根据 工艺资料采取； cos — 补偿后的功率因数，一般为 ～。 当工频感应电炉装有排烟罩时，散入室内的热量为其 总散热量的 30% 根据式（ 44） Q=860 125 (180%) 30%=(KW) (2)浇注工段的散热量 浇注金属与落砂在同一房间进行时，金属自浇注温度冷却至是温室时的全部热量，一部分热量由水分蒸发时吸收外，其余全部散入车间内（如果落砂后的旧砂是运出室外或运至其他房间处理，而旧砂运出温度又比室温高时，还应减去旧砂带 走的热量），每浇注一吨金属的散热量为： Q=(Q1Q2)     nttgddg  1 7 0 5 21 1000 KW/吨 （ 45） 式中 Q1— 浇注金属在熔化温度时的含热量， KW/吨 Q2— 铸件落砂后在离开本工段时的含热量， KW/吨 g— 每浇注一吨金属所需的型砂重量，公斤 d1— 浇注前型砂的含湿量，公斤 /公斤 d2— 落砂后型砂含湿量，公斤 /公斤 t— 落砂时型砂的温度，℃ tn — 室内温度，℃ 根据 式（ 45） 得， Q=(273000195000)    1 0 0 7 5 0 5  ）（ =7125(KW) 15 (3)电动设备散热量 清理工段，砂处理工段的电动设备有抛丸机，破碎机，所有设备的工艺设备都在室内， 电动设备散热量公式为：  NQ 3211000 （ 46） 式中 Q— 电动设备发热量， W， N— 电动设备安装功率（额定功率）， KW — 电动机效率，可由产品样本查的 1 — 电机容量利用系数，是电动机最大实效功率与安装功率之比，可用以反映安装功率的利用程度，一般可取 2 — 电动机负荷系数，定义为电动机每小时平均时耗功率与机器设计时最大实耗功率之比，一般可取 3 — 同时使用系数，定义为室内电动机同时使用的安装功率与总安装功率之比，一般取 根据 式 (46),计算电动设备的散热量 以清理工段的橡胶履带抛丸清理机为例计算电动设备的散热量 由设备参数知，橡胶履带抛丸清理机电动设备安装功率 N=，电动机效率  =80%，1 =， 2 =， 3 = 则每台橡胶履带抛丸清理机 电动设备 的散热量为：  NQ 3211000 )(1 0 2 0 6%80 W (4)照明设备散热量 Q=1000n1 n 32n N （ 47） 式中 Q— 散热量， W； N— 灯具安装功率， KW； n1 — 同时使用系数，视不同场所使用情况而定； n2 — 镇流器散热系数：镇流器装在室内时取 ，装在顶棚时取 ； 16 n3 — 安装系数，明装时为 ；暗装且灯罩上部穿有小孔时﹑利用自然通风散热于顶棚内 时，取 ～。 暗装而罩上无孔时，视顶篷内情况取 ～ ； 则根据 式 （ 47） 得， Q=1000 100=120（ KW） (5)人员散热量 Q= nq （ 48） 式中 Q— 人体散热量， KJ/h  — 考虑不同性质的工作场所，成年男子，成年女子和儿童的比例不同的群集系数，取  = n— 人数，个 q— 每个成年男子的散热量， KJ/ q=1465KJ/h. 则根据 式 (48)得， Q= 50 1465=73250(KJ/h) 数据汇总 : 表 43 车间 电动 设备的散热量汇总 设备名称 台数 散热量（ W/台） 总散热量 W 橡胶履带抛丸清理机 4 10206 40824 15GN 金属履带抛丸机 1 3150 3150 颚式破碎机 3 6300 18900 混砂机 1 12600 12600 射芯机 16 造型机 16 756 12096 17 5 局部 排风系统设计 局部排风， 在集中产生有害物的局部地点 , 设置捕集装置 , 将有害物排走 , 以控制有害物向室内扩散。 这是防毒 , 排尘最有效的通风方法。 局部排风需要的风量小，效果好。 而 全面排风对整个车间进行通风换气，用新鲜空气把整个车间有害物浓度稀释到最高允许浓度以下，且 把污染空气排至室外，通风量大，且控制效果差，易造成大气二次污染。 车间宜处于 负压， 冬季， 有大量的局部排风，送风系统向室内送暖风，其余风量由 室外冷空气从各门窗缝隙渗入，故不会出现有害物向外扩散现象。 夏季，机械送风 系统关闭，门窗全打开，形成靠热压作用的自然通风，并在有害物发生点进行局部排风（局部除尘），降低并抑制了有害物在车间的扩散。 排风系统（除尘系统）设计原则： 1） 风机一般应布置在净化器后，以减轻磨损或腐蚀； 2） 风管宜垂直或倾斜敷设，倾斜敷设应与水平面夹角大于 45176。 ， 水平敷设应采取防积尘措施（这条针对粉尘）； 3） 湿式除尘器系统的通风机底部应有排除积水的措施； 4） 支管应从主管的上面或侧面连接，三通管一般采用 30176。 ~45176。 为宜； 5） 通过腐蚀性强且浓度较高的粉尘管道，尤其是弯头外侧管壁， 宜采取耐磨措施； 6） 排风管应高出屋面 ~2m，若排风影响。