综合办公楼设计_建筑工程本科毕业设计说明书(编辑修改稿)

综合办公楼设计_建筑工程本科毕业设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

图 EElEIiccc 33 12底底 27 层柱线刚度： EElEIiccc 33 12 EElEIi L 3311 12 相对线刚度： 1‘ci ， 39。 1  Eil 39。  Eic底 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 8 统计荷载： 恒载标准值统计 （ 1）屋面（现喷硬质发泡聚氨酯防水保温屋面） 20 厚 1： 3 水泥砂浆抹平压光 11m分格 20=㎡ 喷涂 2 厚合成高分子防水层（丙烯酸涂料） 10=㎡ 40 厚现场喷涂硬质发泡聚氨酯保温板层 25=㎡ 20 厚 1： 3 水泥砂浆找平 20=㎡ 1： 8 水泥膨胀珍珠岩找坡 2%最薄处 40 厚 15=㎡ 刷高聚物改性沥青涂料一遍隔气层 20 厚 1： 3 防水水泥砂浆找平 20=㎡ 现浇钢筋混凝土屋面板 25=㎡ 10 混合砂浆抹灰层 17=㎡ 屋面恒荷载 ㎡ 边跨（ AB、 CD 跨）框架梁自重 25=梁侧粉刷 2（ ） 17= kN/m 小计 += kN/m 中跨（ BC跨）框架梁自重 25=梁侧粉刷 2（ ） 17= kN/m 小计 += kN/m 因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为： mkNgg CDAB /  mkNg BC /  mkNgg CDAB /  （ 2）楼面框架 梁线荷载标准值 15 厚 1： 水泥白石子磨光、刷草酸、打蜡 kN/㎡ 刷素水泥浆一道 20 厚 1:3 水泥砂浆找平 20=㎡ 刷素水泥浆一道 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 9 现浇钢筋混凝土楼板 25=㎡ 20 厚混合砂浆抹灰层 17=㎡ 楼面恒荷载 kN/㎡ 边跨框架梁及梁侧粉刷 kN/m 边跨填充墙自重 （ ） =墙面粉刷 （ ） 217= kN/m 小计 += kN/m 中跨框架梁及梁侧粉刷 kN/m mkNgg CDAB /  mkNg BC /  mkNgg CDAB /  （ 3）屋面框架节点集中荷载标准值： 边柱 连系梁自重 25= 粉刷 （ ） 217= kN 19= 粉刷 217= 连系梁传来屋面自重 21 21 = 顶层边节点集中荷载 kNGG BA  中柱连系梁自重 25= 粉刷 （ ） 217= kN 连系梁传来屋面自重 21 = 21 = 顶层中节点集中荷载 kNGG CB  （ 4）楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 粉刷 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 10 墙体自重       kN 粉刷       kN 铝合金窗  kN 柱自重 25= 粉刷    kN 连系梁传来楼面自重 21 21 = 中间层边节点集中荷载 kNGG DA  中柱连系梁自重 粉刷 墙体自重       kN 粉刷       kN 门自重  kN 连系梁传来楼面自重 21 4 .8= 21 = 柱自重 粉刷 中间层 B节点集 中荷载 kNGB  中柱连系梁自重 粉刷 墙体自重       kN 粉刷       kN 铝合金窗  kN 门自重  kN 连系梁传来楼面自重 21 = 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 11 21 = 柱自重 粉刷 中间层 B节点集中荷载 kNGC  3． 活荷载标准值计算： m/ kNpp CDAB  m/ kNp BC  mkNPP DA /  mkNPP CB /  m/ kNpp CDAB  m/ kNp BC  mkNPP DA /  mkNPP CB /  风荷载计算 风压标准值计算公式为 0 zsz ， 地面粗糙度类别为 C。 因结构高度 H=，可以取  z=。 对于矩形平面  s=；  z可查荷载规范，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示。 表中 Z为框架节点至室外地面的高度， A 为一榀框架各层节点的受风面积。 计算结果如表所示： 表 结果 层次  z  s Z（ m）  z  0（ mmkN/ 2） A（ m2） P  KN 7 6 5 4 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 12 3 2 1 内力计算 ： 取出中间任意层 进行分析， 中柱的线刚度取框架柱实际刚度的 倍，梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，将梯形荷载转化为等效均布荷载： 标准层：   12231 0 .2 4 1 2 0 .4 2 1 0 .4 2 1 2 0 .2 62 4 .8 3 /A B A Bg g gKN m     23边 跨 （ 1 2 + ） mg中 跨 =顶层荷载作用下： 把梯形荷载转化为等效均布荷载：  5 5 1 5 2234 . 8 4 1 0 . 4 2 1 2 0 . 4 2 1 2 6 . 3 52 3 . 8 2 /A B A Bg g gK N m     23边 跨 （ 1 2 + ） 7 mg 中 跨 = 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 13 图 恒荷载作用下简图 结构内力可用弯矩分配法计算并可用 结构对称性取二分之一结构计算。 标准层荷载作用下： 各杆的固端弯矩为：22BE2EB1 2 4 . 8 3 5 . 7 6 7 . 2 3 m121M = 2 . 7 1 . 0 5 0 . 9 9 m31M = 2 . 7 1 . 0 5 0 . 5 0 m6ABM K NKNKN           青岛理工自考本科 毕业设计说明书 14 图 顶层荷载作用下： 各杆的固端弯矩为：22BE2CB1 2 3 .8 2 5 .7 6 4 .4 9 m121M = 2 .7 1 .0 5 0 .9 9 m31M = 2 .7 1 .0 5 0 .5 0 m6ABM KNKNKN           图 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 15 底层荷载作用下 : 各杆的固端弯矩为：22BE2EB1 2 4 . 8 3 5 . 7 6 7 . 2 3 m121M = 2 . 7 1 . 0 5 0 . 9 9 m31M = 2 . 7 1 . 0 5 0 . 5 0 m6ABM K NKNKN           图 2） 手算的结果： 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 16 图 弯矩图 （ KNm ） 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 17 （ 2）结构力学求解器所得的结果： 图 弯矩图（ KNm ） 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 18 图 剪力图（ kN） 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 19 图 轴力图（ kN） 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 20 恒载作用下弯矩调幅后的结果： 图 调幅后弯矩图 ： 把梯形荷载转化为均不荷载为 : 77mm9 . 6 mmgggg    23边中23边中（ 1 2 0 . 4 + 0 . 4 ） ==（ 1 2 0 . 4 + 0 . 4 ） == 简图为 ： 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 21 图 内力计算的结果为： 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 22 图 弯矩图（ KNm ） 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 23 图 剪力图（ KN） 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 24 图 轴力图（ KN） 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 25 竖向活载作用下弯矩调幅所得的结果： 图 调幅后弯矩图 青岛理工自考本科 毕业设计说明书 26 D 值法 图 风荷载作用简图 表 层数 柱顶集中风载P 柱的剪力V(KN) A 柱 Vk c、  B柱 Vk c、  A柱 ,tbMM B柱 ,tbMM 七层 77  kV kV KN mM KN m 4tbM KN mM KN m 六层 66  kV kV 5tbM KN mM KN m 4tbM KN mM KN m 五层 55PPV  kV kV 9tbM KN mM KN m KN mM KN m 四层 44PPV  kV kV K。