玻璃瓶印花机构及传动装置课程设计(编辑修改稿)

玻璃瓶印花机构及传动装置课程设计(编辑修改稿)内容摘要：

  HHVA KKKKK 由图 (p231) σ Fmin1=580Mpa, σ Fmin2=360Mpa 由表 （ p225） SFmin= 由表 （ p226） 估计 106 10103  LN , 则指数 m= 1 m a x11 m a x11)(5 8 4 0 0 1 41606060hhiniihmniihiivLttTTtnTTtnNN 原故计应力循环次数正确。  由图 12,24（ p232） YN1=， YN2= 由图 （ p232） Yx=1 计算结果 Yβ = 计算结果 KFα = KFβ = K= σ Fmin1=580Mpa σ Fmin2=360Mpa SFmin= NL1= 810 82 LN YN1= YN2= Yx=1 [σ F1]= 天津理 工大学 机械工程学院 《机械设计》 课程设计 16 M p aS YYF xNFF ][ m i n 11l i m1  M p aS YYF xNFF 7 6 0][ m i n 22l i m2  ][0 4 8 6 0 24242 4 2 8 32 7 2111111FsaFanFM p aYYYYmbdKT ][2112212FsaFasaFaFFM p aYYYY计算项目 验算 计算内 容 计算结果 [σ F2]= σ F1 [σ F1] σ F2 [σ F2] 故满足要求 天津理 工大学 机械工程学院 《机械设计》 课程设计 17 ][2112212FsaFasaFaFFM p aYYYY计算项目 计算内容 计算结果 σ F2 [σ F2] 故满足要求 低速级齿轮计算 计算项目 计算内容 计算结果 齿面接触疲劳强度计算 2. 初步计算 转矩 T1 齿宽系数 ψ d 接触疲劳极限 σ Hlim 初步计算的许用接触应力 [σ H] Ad值 初步计算小齿轮的直径 齿数 Z 模数 m nPT 61  由表 （ p222），取 ψ d=1 由图 （ p223）    2l i m21l i m1  HHHH   由表 （ p227）估计β =15176。 取 Ad=85 52216 1 7 0 5851][323 211uuTAdHdd  取 Z1=31， Z2=112 o s3154c o s11  zdm n ψ d=1 MpaMpaHH 4005802lim 1lim  MpaMpaHH 360][ 522][ 21  Ad=85 取 d1=54mm Z1=31， Z2=113 取 mn=2mm （ p206） 天津理 工大学 机械工程学院 《机械设计》 课程设计 18 计算项目 计算内容 计算结果 中心距 a 螺旋角 β 小齿轮的直径 d1 大齿轮 的直径 d2 齿宽 b 圆周速度 v 精度等级 传动比 相对误差 使用系数 KA 动载荷系数 KV 齿间载荷分配系数KHα 4 915co s2 )1 1 331(2co s2 )( 21  zzma n 1 5 02 )1 1 331(2a r c c o s2 )(a r c c o s 21   a zzm n )( 6 s 312co s 11 mmzmd n   )( 3 o s 1 1 32c o s 22 mmzmd n    db d smndv / 11    由表 （ p207） i 5%% 3. 原 实原 i ii 由表 （ p215） 由图 （ p216） 由表 (p217)，先求 )( 1 1 NdTF t  mmNmmNb FK tA /1 0 0/ 9 6 9 1  7 4 6 o s]1 1 [c o s][21    zz in65s in      nmb    取 a=150mm β =176。 d1= d2= 取 b2=65mm b1=75mm v= 选 8 级精度 i= 相对误差 5% KA= KV=    天津理 工大学 机械工程学院 《机械设计》 课程设计 19 计算项目 计算内容 计算结果 齿向载荷分配系数KHβ 载荷系数 K 弹性系数 ZE 节点区域系数 ZH 重合度系数 Zε 螺旋角 系数 Zβ 接触最小安全系数SHmin 总工作时间 th 应力循环次数 NL  7 6 6 o s 20t a na r c t a nc o st a na r c t a n  nt 9 6 o s 20c o o sc o sc o sc o sc o s  t nb    bFH C O SKK   由表 （ p218） bcdbBAK H 32110  ) 65( 32 HK   HHVA KKKKK 由表 （ p221） 由图 （ p222） 由式 ，因 ε β 1，取ε β =1，故   11134  Z 9 7  C O SC O SZ  由表 （ p225） )(5 8 4 0 01636510 hth  由表 （ p226），估计 97 1010 LN , 则指数 m= 1 m a x11 m a x11)(5 8 4 0 02 6 11606060hhiniihmniihiivLttTTtnTTtnNN 原故计应力循环次数正确。 KHα = KHβ = K= MpaZ E  ZH= Zε = Zβ = SHmin= th=58400h NL1= 天津理 工大学 机械工程学院 《机械设计》 课程设计 20 o s)] 1([c o s)]11([21  vvv ZZ  vY  m 1201 6 . 26111201YY 计算项目 计算内容 计算结果 接触寿命系数 ZN 许用接触应力 [σ H] 验算 齿根弯曲疲劳强度计算： 齿形系数 YFa： 应力修正系数 Ysa： 重合度系数 Yε ： 螺旋角系数 Yβ 齿间载荷分配系数KFα 8812 104 2  iNN LL 由图 （ p224） M p aS ZH NHH ][ m i n 11l i m1   M p aS ZH NHH ][ m i n 22l i m2   M p auubdKTZZZZHHEH 6 86 1 7 0 53 6 9 7 4 8 9][122211   s 31co s 3311  ZZ v s113co s 3322  ZZ v 由图 （ p229） 由图 （ p230） 计算时，按当 11 i n   Y 由表 注（ p217） NL2= ZN1= ZN2= [σ H1] = [σ H2] = σ H= [σ H2] ZV1= ZV2= YFa1= YFa2= Ysa1= Ysa2= Yε = Yβ = 天津理 工大学 机械工程学院 《机械设计》 课程设计 21   YM p aS YYF x。