机芯自停连杆冲压模具设计_毕业设计(编辑修改稿)

机芯自停连杆冲压模具设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

， a、 b、 c三个部位的 宽度分别是 ， 3mm， 5mm， bKbtF rt  由上式可计算出 a、 b、 c 三个部位的弯曲力，分别为 204N、 408N、 680N，弯曲力总和为1292N。 冲凸包力 由下式计算， sF Lt K 式中 L是凸包的周长，因数 K取 ，所计算出的 F 是沿周长将板料冲达屈服点所需的力。 本模具的凸包很小，取 s =240Mpa，由上式计算出单个凸包冲压力为 784N，则 3个凸包总压力为 2352N。 以上三项冲压力的总合为： 1 2 5 8 0 8 N + 1 2 9 2 N + 2 3 5 2 N = 1 2 9 4 5 2 N 1 3 0 K N 卸料力、推件力及顶件力的计算 卸料力、推件力和顶件力是有压力机和模具卸料力装置或顶件力装置传递的。 在选择设备的公称压力时，应分别予以考虑。 影响这些力的因素较多，主要有材料的力学性能、材料厚度、模具洞口的结构、搭边大小、润滑情况、制件的形状和尺寸等。 所以要准确的计算这些力是困难的，此模具根据生产中常用经验公式计算如下： 卸料力 xxF KF 135120  福建农林大学 13 13 推件力 TTF nK F 3 135120   222948N 顶件力 DDF K F 135120  式中： F —— 冲裁力 XK 、 TK 、 DK —— 卸料力、推件力、顶件力，其系数见下表 n —— 同时卡在凹模内的冲件数（或废料数）计算如下 t   此式中， h —— 凹模具洞口的直刃壁高度 t —— 板料厚度 表 卸料力、推件力、顶件力系数表 料厚 t／ mm KX KT KD 钢 ≤ ～ ＞ ～ ～ ＞ ～ ～ ＞ ～ ～ ＞ ～ 铝 、铝合金 ～ ～ 纯铜、黄铜 ～ ～ 卸料力和推件力是选择卸料装置和顶件装置的弹性元件的依据，在计算冲裁所需要的总冲压力时，应根据模具结构的具体情况考虑卸料力和推件力的影响。 当采用刚性卸料和下出件的模具（如刚性卸料的单工序模或级进模等）时： 推总 FFF  当采用弹压卸料和下出件的模具（如弹压卸料的单工序模、级进模或上模刚性推料的倒装复合模等）时： 福建农林大学 14 14 卸推总 FFFF  用倒装复合模冲裁时， 卸F 与落料有关， 推F 与冲孔有关。 当采用弹压卸料和上出件的模具（如上模弹压卸料、下模弹顶出件的单工序模或上模刚性推料的正装复合模或级进模等）时： 卸顶总 FFFF  此时， 卸F 与落料有关，单工序模的 顶F 与落料力有关，正装复合模中与冲孔力及落料力都有关。 而本零件则采用弹压卸料和上出件的模具，所以： F F F F  总 顶 卸 1 3 0 0 0 0 8 1 0 7 .2 5 4 0 4 .8   143512 N 144KN 计算压力中心 用前述公式，可计算出压力中心位于冲导正销孔左边 处。 根据模具的总体平面尺寸应该与压力机工作台或垫板尺寸和滑块下平面尺寸相适 应及模具的闭合高度应与压力机的装模高度或相适应的原则初选开式双柱可倾压力机 J23——16 ，最大闭合高度 220 mm。 计算凸、凹模工作部分尺寸并确定其制造公差 冲裁间隙的确定 此模具采用经验确定法来确定冲裁间隙值。 根据研究与实际生产经验，间隙值可按要求分类查表确定。 此工件对尺寸精度，断面质量要求较高，故选用较小的间隙值，这时冲裁力与模具寿命作为次要因素考虑。 查表下表 福建农林大学 15 15 表 冲裁模初始双面间隙值 Z 材料厚度t/mm 0 35 09M Q235 Q345 50 65Mn Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin Zmax Zmin 小于 极小间隙 取此工件的冲裁模初始双面间隙值 minZ =, max  则， m a x m in     凸模与凹模刃口尺寸的确定 按凸模与凹模图样分别加工法计算取凸凹模的制造公差为 m a x m in0 .4 ( )T ZZ  即   m a x m in0 .6 ( )A ZZ  即   福建农林大学 16 16 表 磨损系数表 材料厚度t/mm 非圆形 x 值 圆形 x 值 1 工件公差△ /mm 1 —   1— 2 —   2— 4 —   4 —   根据零件厚度查磨损系数表 6取此工件的 x 磨损系数为 1。 （ 1）落料刃口尺寸的计算 冲裁 凸凹模分别按 IT6 级制造。 该工件要冲裁的工件尺寸为  ， ，  ， ，  ，  根据计算原则，落料时以凹模为设计基准，由公式 对于 K 区 1mm 5mm 的槽 m ax 0()AAD D x    (12 1 )    0m in()T A TD D Z  00 .0 0 6 4(1 2 .0 1 1 0 .0 5 6 )  对于 M 区冲裁 m ax 0()AAD D x    0 .0 0 9 60(2 6 1 0 .0 1 3)    0m in()T A TD D Z  00 .0 0 6 4(2 6 .0 1 3 0 .0 5 6 )  对于 N 区冲裁 m ax 0()AAD D x    福建农林大学 17 17 0 .0 0 9 60(2 4 1 0 .0 1 3)    0m in()T A TD D Z  00 .0 0 6 4(2 4 .0 1 3 0 .0 5 6 )  对于连体 E 区冲裁 m ax 0()AAD D x    0 .0 0 9 60(1 1 6 1 0 .0 2 2 )    0m in()T A TD D Z  00 .0 0 6 4(1 1 6 .0 2 2 0 .0 5 6 )  对于连体 F 区冲裁 m ax 0()AAD D x    0 .0 0 9 60(1 1 9 1 0 .0 2 2 )    0m in()T A TD D Z  00 .0 0 6 4(1 1 9 .0 2 2 0 .0 5 6 )  对于 T 区 T 形孔 m ax 0()AAD D x    (12 1 )    0m in()T A TD D Z  00 .0 0 6 4(1 2 .0 1 1 0 .0 5 6 ) 福建农林大学 18 18  上述试中 AD . TD —— 落料凹凸模尺寸 maxD —— 落料件最大极限尺寸 x —— 磨损系数 校核 m ax m inTA ZZ   即 +  满足间隙公差条件 （ 2）冲孔刃口尺寸的计算 冲裁凸凹模也按 IT4 级制造 .该工件冲孔尺寸为   ,   ，根据计算原则，冲孔时以凹模为设计基准，由公式 对于两个导正销钉孔 min()Td d x   00 .0 0 4 5(3 .2 1 0 .0 0 4 )    min 0()AATd d Z  ( )  对于  mm 孔 0min()TTd d x    00 .0 0 4 5(2 .8 1 0 .0 0 3)    min 0()AATd d Z  (2 .803 )  上述试中 Td , Ad —— 冲孔凸凹模尺寸 福建农林大学 19 19 mind —— 冲孔件。