斜齿圆柱齿轮单级减速器_毕业设计(编辑修改稿)

斜齿圆柱齿轮单级减速器_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

轴： I轴选用 30208 圆锥滚子轴承，外径 D=80mm， 螺钉直径 d3=8mm，螺钉数： 4, d0=d3+1=9mm, D0=D+=100mm, D2= D0+=120mm, e==, e1≥ e,取 e1=16mm, m取 37mm， D4=D12mm=68mm, D5=D03d3=76mm, D6=D4mm=76mm. 两轴承盖尺寸相同，但有一轴承盖为透盖，由文献[1]P158 表 169： d0=38mm， D1=51mm, d1=39mm， b1=4mm， b2=。 II轴： II 轴选用 7212 角接触球轴承，外径 D=110mm， 螺钉直径 d3=10mm，螺钉数： 6, d0=d3+1=11mm, D0=D+=135mm, D2= D0+=160mm, e==12mm, e1≥ e,取 e1=18mm, I轴轴承盖 螺钉直径 d3=8mm 螺钉数： 4 外径： 120mm 长度 Ⅱ轴轴承盖 螺钉直径 d3=10mm 螺钉数： 6 外径： 160mm 长度 47mm 11 设 计 计 算 及 说 明 结 果 m取 35mm，可令箱体轴承孔凸台端面平齐。 D4=D12mm=96mm, D5=D03d3=105mm, D6=D4mm=108mm. 两轴承盖尺寸相同，但有一轴承盖为透盖，由文献[1]P158 表 169： d0=55mm， D1=72mm, d1=56mm， b1=5mm， b2=。 选用脂润滑，轴承端面与箱体内壁距离为 12mm I轴：（齿轮轴） 材料： 45号钢，轮齿部分表面淬火。 由文献 [2]P245 表 142取 C=110， 估算最小直径 1 3312 . 5 91 1 0 2 4 . 4 12 3 6 . 6 7d C m mpn   ， 由文献 [1]P148 表 156，初选一对 30208 圆锥滚子轴承，d=40mm， D=80mm， B=18mm， T=， 挡油盘 x2： 挡油盘到轮齿端面： 23mm， d’ =46mm，由比齿根圆略小取得。 齿宽： 50mm 齿端面到另一挡油盘： 23mm（根 据对称性设计） 与轴承配合段： 18mm， 与轴承盖配合段长度： d” =38mm（根据文献 [1]P158 表 169选得），长度 67mm（超出轴承盖 20mm 左右） 带轮轮毂长度为 60mm，考虑用轴端挡圈，要比轮毂长度短1mm 总长度 l=18+14+23+50+23+14+18+67+59=286mm， 12 设 计 计 算 及 说 明 结 果 如下图所示： II 轴：（齿轮轴） 材料： 45号钢。 由文献 [2]P245 表 142取 C=110， 估算最小直径 1 3312 . 4 91 1 0 4 1 . 6 64 5 . 8 4d C m mpn   ， 由文献 [1]P148 表 156，初选一对 7212AC 角接触球轴承，d=60mm， D=110mm， B=22mm 挡油盘： 定位轴肩左端长度： 22（轴承） +14（挡油盘） =36mm 定位轴肩：直径 72mm，长 10mm（根据轴承内圈查表后设计） 与齿轮孔配合部分长度： 76（轮毂） 2=74mm， d=62mm， 与挡油盘、轴承配合段长度： 22+24+2=48mm， d’ =60mm， 与轴承盖配合段长度： d” =55mm（根据文献 [1]P158 表 169选得），长度 67mm（超出轴承盖 20mm） 与联轴器配合段长度 l=112mm（根据文献 [1]P160 表 171） 总长度 l=22+14+10+74+48+67+112=347mm， 如下图所示： l1=286mm l2=347mm 13 设 计 计 算 及 说 明 结 果 I 轴： N mⅠ ， 1 mm 圆周力：12 4 0 2 3 .6 4ItI TFNd 径向力： ta n 40 23 .64 ta n 20 15 21 .54c os c ostI nrI FF N N    轴向力： ta n 40 23 .6 4 ta n 11 34 .0 7a I tIF F N N   轴承 30208，查文献 [1]P149 表 157 并根据轴各段长度算得受力位置尺寸 1)垂直面支承反力 1 6 3 . 7 5 2 6 5 2 9 . 5 16 3 . 7 5 2r I a INV FFFN   21 ( 15 21 .5 4 52 9. 51 ) 99 2. 03NV r I NVF F F N N     2)水平面支承反力 12 4 0 2 3 . 6 4 2 0 1 1 . 8 222tIN H N H F NF F N    3) QF 在支点产生反力 1 2 2 FF N N    21 8 8 8 . 6 1 7 0 2 . 1 8 1 5 9 0 . 7 9F F F N N N        1  2  1  2 2NHFN 1  14 设 计 计 算 及 说 明 结 果 4)垂直弯矩 2 6 3 .7 5 6 3 .2 4a v NVM F m m N m    139。 N VM F m m N m    5)水平弯矩 1 6 3 . 7 5 2 0 1 1 . 8 2 6 3 . 7 5 1 2 8 . 2 5a H NHM F m m N m m N m      6) QF 产生的弯矩 2 1 0 0 . 7 5 8 8 8 . 6 1 1 0 0 . 7 5 8 9 . 5 3FQM F m m N m m N m      21 4 4 .7 62aF FM M N m   各弯矩图如下： 在 a处为危险截面 考虑最坏情况 2 2 2 24 4 . 7 6 6 3 . 2 4 1 2 8 . 2 5 1 8 7 . 7 6a a F a v a HM M M M N m        8)该轴的转矩 N mⅠ 9)求危险截面的当量弯矩 根据文献 [2]P246，该机器单项运 转，对不变的转矩，取 2  N m N m 44 .7 6aFM N m 18 7. 76aM N m N mⅠ 15 设 计 计 算 及 说 明 结 果 2 2 2 2( ) 1 8 7 . 7 6 (0 . 3 1 0 4 . 5 1 ) 1 9 0 . 3 5eaM M T N m       10)计算危险截面处的直径 轴的材料选用 45 号钢，调质处理，由表 141 查得650B MPa  ，由表 143 查得 1。