东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计(编辑修改稿)

东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计(编辑修改稿)内容摘要：

17 KN/m3= KN/m2 合计 ： KN/m2 （ 4）梁自重： b h=300mm 600mm 梁自重（两侧抹灰，底侧在天棚抹灰上已算过） ： 25kN/m3 （ ） =抹灰层 :10 厚混合砂浆： ( 2＋ ) 17KN/m3 =东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计 河南科技大学毕业设计 9 合计： 次梁 ： b h=250mm 500mm 梁自重： 25kN/m3 （ ） =抹灰层： 10 厚水泥砂浆 : ( m 2＋ ) 17KN/m3 = KN/m 合计： （ 5）柱自重： b h=400mm 600mm 柱自重 : 25kN/m3 = 抹灰层： 10 厚混合砂浆 抹灰层 （ ＋ ) 2 17 kN/m3＝ 合计： （ 6）外纵墙自重 纵墙： KN/m3 =塑钢金窗： = KN/m 水刷石外墙面： （ ） ＝ 水泥粉刷内墙面 ： （ ） ＝ 合计： KN/m （ 7）内纵墙自重 内纵墙： （ ） 7,5kN/m3=水泥粉刷内外墙 面： （ ） 2 ＝ 合计： （ 8）内隔墙自重 内隔墙： （ ） 水泥粉刷内外墙面： （ ） 2 ＝ 合计： KN/m （ 9）地下一层纵墙自重 纵墙自重 25kN/m3（ 4。 ） =东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计 河南科技大学毕业设计 10 水泥粉刷内外墙面： ＝ 合计： KN/m 167。 活荷载标准值计算 （ 1）屋面和楼面活荷载标准值 根据《建筑结构荷载规范》查得： 上人屋面： ： ： （ 2）雪荷载 sk= 0sr = ，屋面活荷载与雪荷载不同时考虑， 两者中取大值。 167。 竖向荷载下框架受荷 167。 C～ D、 E～ F 轴间框架梁 屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。 荷载的传递见图 21。 东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计 河南科技大学毕业设计 11 图 21 板传荷载示意图（单位 mm） 屋面板传荷载 : α =+α 3= 恒载 : KN/m2 =活载 : =楼面板传荷载 : 恒载 : m = KN/m 活载 : =梁自重 : C～ D、 E～ F、轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计 河南科技大学毕业设计 12 活载 =板传荷载 =标准层楼面梁 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+活载 =板传荷载 = 167。 C～ D 轴间框架梁 ： （ 1）屋面板传荷载： 恒载： 85 = 活载： 85 =（ 2）楼面板传荷载 恒载： 85 = 活载： 85 = 梁自重 （ 3） C～ D 轴间框架梁均布荷载为 : 屋面梁： 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+ 活载 =板传荷载 = 楼面梁： 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+ 活载 =板传荷 = 167。 C、 F 轴柱纵向集中荷载的计算 女儿墙自重：（做法：墙高 1100mm， 100mm 的混凝土压顶，墙 200 厚） = +25 KN/m3 +( 2+) 2/mkN =天沟自重 =合计 东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计 河南科技大学毕业设计 13 顶层柱恒载 =女儿墙及天沟自重 +梁自重 +板传荷载 25 .5 8 / 7 .2 3 .8 7 / ( 7 .2 0 .4 )5 6 .66 .5 9 / 1 .8 3 .6 + 6 .5 9 / 1 .8 0 .8 7 +826 .62 .5 9 / 1 6 2 .3 42k N m m k N m m mmk N m m m k N m mmk N m k N           顶层柱活载 =板传活载 22 5 6 . 62 . 0 / 1 . 8 7 . 2 + 2 . 0 / 1 . 8 0 . 8 7822 6 . 5 4mk N m m m k N m mkN       标准层柱恒载 =墙自重 +梁自重 +板传荷载 22 85 / ( ) 7 / ( ) 3 / 8 3 / 7 + 9 /22= 116 .56k N m m m k N m m m k N m m mmmk N m m k N mkN             标准层柱活载 =板传活载 22 5 6 . 62 . 0 / 1 . 8 7 . 2 + 2 . 0 / 1 . 8 0 . 8 7822 6 . 5 4mk N m m m k N m mkN       167。 D、 E 轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱恒载 =梁自重 +板传荷载 222 7 / ( ) 9 / 9 / 7 82 9 / 4 9 / / 2 182 .142k N m m m k N m m m k N m m mmk N m m m k N m m k N                   顶层柱活载 =板传活载 222 / / 82 / 2k N m m m k N m m mmk N m mkN            标准层柱恒载 = 梁自重 + 隔墙自重 + 板传荷载  2225 / ( ) / 811 / / 22 / / 2k N m m m k N m m mk N m m m k N m mmk N m m k N m m mkN                    东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计 河南科技大学毕业设计 14 标准层柱活载 =板传活载 2225 / / 82 / 2mk N m m m k N m mmk N m mkN           框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图 所示（图中的数值均为标准值） 图 22 竖向荷载受力总图 (单位： kN) 注： 1：图中集中荷载的单位为 KN； 2：图中数值均为标准值，其中括号内为活荷载。 东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计 河南科技大学毕业设计 15 第 3 章 框架内力计算 167。 恒荷载作用下的内力计算 167。 梁的固端弯 矩 图 31 计算简图 2121 qlM ab  (公式 31)； 2121 qlMba  (公式 32) 集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩 Fe集中荷载M （公式 33）； 梁的固端弯矩可按下面方法求得： 六层： 2C 6 D 6 1 2 4 . 5 1 k / 6 . 6 8 8 . 9 712M N m k N m      mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  由图 22 知一到五层竖向受荷相同，则固端弯矩也相同，可只算第五层 mkNmkNM  东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计 河南科技大学毕业设计 16 mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  集中荷载偏心引起的固端弯矩： mKNKNM  ,1 6 26C mKNmKNM  8 26D mKNmKNM  8 26E mKNmKNM  6 26F 一至五层受集中荷载相同，弯矩也相同 mKNKNM  mKNKNM  mKNKNM E  mKNKNM F  1 6 167。 弯矩分配系数的计算 根据梁柱的相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数： 顶层： C 轴： 6D6C 梁 15C6C 柱 D 轴： 6C6D 梁 6E6D 梁 15D6D 柱 东营石油大学综合行政办公楼建筑结构设计 河南科技大学毕业设计 17 E 轴 梁 2 1 梁 15E6E 柱 F 轴 梁 15F6F 柱 二至五层： C 轴： CD 梁 1CC 上柱 1CC 下柱 D 轴： DC 梁 4 1 DE 梁 2 0 1DD 上柱 2 0 1DD 下柱 E 轴： 4 1 ED 梁 EF 梁 1 ＥＥ上柱 1 ＥＥ下柱 F 轴： FE 梁 1FF 上柱 3 5 1 ＦＦ下柱 一层： C 轴： 00 DC 3 7 7 1C0C 柱 1C0C。