东莞市长安明珠广场工程模板施工方案(编辑修改稿)

东莞市长安明珠广场工程模板施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

荷载（如下图示），设每条横楞传递给纵楞的荷载相等，则： KNFP  mKNlaPM  )()41( 2256 /13/ mmNfmmNWM m  纵楞选用 2 条 80 80mm 木枋时强度符合要求。 2）、纵楞挠度验算 KNFF )(2/)(2  横楞间距为 300mm，假定每 条横楞传递给纵楞的荷载相等，则： KNFP  mmalEIaPEIlP)15049003()43(244822633633322232东莞市长安明珠广场工程模板施工方案 第 17 页 mml 400][  ][ 纵楞挠度满足要求。 框架梁支撑验算 框架梁采用 MJ1217 系列门架支撑系统，因梁底模较高，故沿高度方向按 1 层标准架加 1 层 高的梯级架构成，门架底部设置可调底座，顶部设置 U 型顶拖，门架纵向按双体排列，则相邻门架间距为 900mm。 门型架的承载力主要决定于标准步高 的门架单元承载力，上下层门架用连接棒（接口高度 25mm）连接，可视为“铰接”，因此可将门架等效为一欧拉柱进行计算。 主立杆惯性矩： 4444440 )(64)(64 mmdDI   加劲杆惯性矩： 4444441 )(64)39。 39。 (64 mmdDI   有连接棒时门型架等效柱的惯性矩及临界荷载： 等效惯性矩： 444401101725mmhhnIII 因门架布设间距为 900mm，故每片门架上所承受的荷载为： KNFN  有连接棒时的每片门架的临界荷载为： KNl EIN cr )251700( 2 45222    东莞市长安明珠广场工程工程模板施工方案 第 18 页 crNN 故 门架支撑承载力满足要求。 三、框支转换梁模板 框支转换层层高 ，转换梁截面为 800 2200mm，梁底离地，由于框支梁砼分二次浇筑完成，第一次浇至板面下 1000mm，浇筑压度最大为 1200mm，第二次砼在 6 天后浇筑，由于浇筑第二次砼时，框支梁下段梁砼已有强度，足够支撑第二砼所产生的荷载，因此框支梁模板及支撑的计算仅取第一次浇筑砼所产生的荷载作为计算，但由于框支梁钢筋已全部绑扎完成，故钢筋荷载应按整梁计算。 框 支梁模板选用δ =18mm 厚胶合板，重力密度为 7KN/m3，横、竖楞均选用 80 80mm 木枋。 木枋及胶合板力学指标同前： 底板计算 1）、荷载计算： 底板自重： mKN /1 2 1  砼自重： mKN /6 4  钢筋荷重： mKN /1 6  振捣砼荷载： mKN /3 4  荷载合计： 乘以折减系数 ，则 mKNq /  2）、抗弯承载力验算 按等跨连续梁计算，小横楞跨间距按 250mm 考虑： 东莞市长安明珠广场工程模板施工方案 第 19 页 q 则： 3422 6161 mmbhW  mmNmKNqlKM M  622 2246 /24/ mmKNfmmNWM m  故 底模板强度满足要求。 3）、挠度验算 荷载不包括振捣砼荷载 则： mKNq /  4533 mmbhI  底板挠度为：mmmmEIlqK W][ 53442  ][ 故 小横楞 @250mm 时，底板模板挠度符合要求。 侧模验算 转换层板厚暂按 200mm 厚考虑，则梁侧模高为： =，第一次浇筑高度 ，砼浇筑速度 V=1m/h。 1）、砼侧压力： 2212101/ mKNVtF c  东莞市长安明珠广场工程工程模板施工方案 第 20 页 22 / mKNHF c   取较小值：即侧压力标准值为： F=则：侧压力设计值： F分项系数折减系数 = =2）、倾倒时产生的水平荷载 查表：采用导管时取 2KN/m2 水平荷载设计值 F=2 =组合荷载： +=3）、侧模板强度验算 4533 mmbhI  3422 mmbhW  mmNq /6 2 2  q 模板最大弯矩： mKNlqM  221 模板截面强度： 246 / mmNWM  查表，胶合板顺纹抗弯强度容许值： 2/24 mmNfm  因 mf 故 18mm 厚胶合板强度满足地下室侧模要求。 东莞市长安明珠广场工程模板施工方案 第 21 页 4）、侧模板刚度验算 采用标准荷载，不考虑振动荷载 mKNq /3 2 0  查表： MPaE 3109  ，则模板挠度： ][400300][100 53442mmmmEIlqKW 故 在竖楞 @300mm 时，梁侧模板挠度符合要求 小横楞验算 小横楞选用 80 80mm 木枋，则： 4633 mmbhI  3422 mmbhW  1）、小横楞抗弯强度验算 框支梁模板按双体品字排列，小横楞间距按 250mm 考虑，因中间纵楞受力复杂，其主要受力支点在另一对称的门架上，本片门架东莞市长安明珠广场工程工程模板施工方案 第 22 页 大横楞受力较小，为简化计算，将其作为简支于另一门架上的简支梁，受力与纵楞二完全相同（支撑布置另详图）。 因此小横楞可简化为二不等跨连续梁来计算。 则每节小横楞上的荷载为： KNFF  mKNbFq /  mKNlqKM W  4 7 2211 2246 /13/ mmNfmmNWM m  小横楞选用 80 80mm 木枋，间距 @250mm 时强度符合要求。 2）、小横楞挠度验算 mKNbFqKNFF/ )()(222 mmEIlq 63 442   ][2400800][ mm 故 小横楞选用 80 80mm 木枋，间距 @250mm 时挠度符合要求。 纵楞验算 纵楞选用 80 80mm 木枋，门架间距 为 450mm。 纵楞支承跨度900mm，纵楞纵向设置 4 条，每 2 条为 1 组并列设置，设 2 组纵楞所承受的荷载相等，则： 46331 mmbhII  东莞市长安明珠广场工程模板施工方案 第 23 页 35221 mmbhWW  1）、纵楞抗弯强度验算 纵楞放置于大横楞上。 则每组的荷载为： 小横楞间距为 250mm，最不利情况下每条纵楞上将承受 4 条小横楞传递的荷载（如上图示），设每条横楞传递给纵楞的荷载相等，则： KNFP  mKNbaPPaM  ) 7 ( 7 )(1 2256 /13/ mmNfmmNWM m  纵楞选用 4 条 80 80mm 木枋时强度符合要求。 2）、纵楞挠度验算 主要受力纵楞保守按 4 条考虑，每 2 条为一组，则间接作用在每组纵楞上的均布荷载为： mKNFF /)(2/)(2  东莞市长安明珠广场工程工程模板施工方案 第 24 页 小横楞间距为 250mm，假定每条横楞传递给纵楞的荷载相等，则： KNFP 4 8  mmblbalaEIPblEIbPalEIaP)]32549003(325)7549003(75[)]43()43([24)43(24)43(2422226322222222222 mml ][  ][ 纵楞挠度满足要求。 大横楞验算 1）、大横楞抗弯强度验算 纵楞放置于大横楞上（大横楞间距为 450mm）。 因纵楞按纵向简支梁简化计算，故大横楞不作为受力构件，可不进行计算。 框支转换梁支撑验算 框支梁采用 MJ1217 系列门架支撑系统，因梁底模较高，故沿高度方向按 1 层标准架加 1 层 高的梯级架构成，门架底部设置可调底座，顶部设置 U 型顶拖，门架纵向按双体品字排列，则相邻门架间距为 450mm。 门型架的承载力主要决定于标准步高的门架单元承载力，上下层 门架用连接棒（接口高度 25mm）连接，可视为“铰接”，因此可将门架等效为一欧拉柱进行计算。 如下图示： 东莞市长安明珠广场工程模板施工方案 第 25 页 主立杆惯性矩： 4444440 )(64)(64 mmdDI   加劲杆惯性矩： 4444441 )(64)39。 39。 (64 mmdDI   有连接棒时门型架等效柱的惯性矩及临界荷载： 等效惯性矩： 444401101725mmhhnIII 因门架布设间距为 450mm，故每片门架上所承受的荷载为： KNFF 39。  东莞市长安明珠广场工程工程模板施工方案 第 26 页 mKNlFq /39。  则： KNlqbN 22  KNlbqbN ) (2 )2(22  有连接棒时的每片门架的临界荷载为： KNl EIN cr )251700( 2 45222    查表：每片标。