物流园七层框架结构办公楼毕业设计(编辑修改稿)

物流园七层框架结构办公楼毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

计算结构顶点弹性水平位 移。  nk kT 1)(  ， hik kGi GV，  sj ijGiiDV1/)(  层数 边柱 (4根 ) 中柱（ 4根） 1mmN Di K c )/( 1mmNDil K c )/( 1mmNDil 3～ 7 15306 22661 151869 2 15610 23056 154665 1 16567 19414 143926 华通物流园 3 号办公楼设计 16 其中 GiV 为第 i 层的层间剪力，计算过程见表 36。 表 36 结构顶点假想位移计算 框架结构非承重墙影响系数 T 取为，则 sT  水平地震作用及楼层地震剪力计算 对于高度不超过m40，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主的结构，可用底部剪力法计算水平地震作用。 结构总水平地震作用标准值按下式计算： eqEk GF 1 式中 1 为相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数。 由于本设计设地震分组为一组，建筑场地为Ⅱ类场地土，由 《建筑抗震设计规范 》（ GB5001120xx）表 可知，特征周期 ，则有 sTsTsT gg 1  ＜＜ 故 1 计算公式为 m ax211 )(  TTg 又由 《建 筑抗震设计规范》（ GB5001120xx）第 条和 条可知 层数 kNGi / kNVGi/ )/( 1 mmNDi 层间相对位移 mmi / mmi / 7 621213 6 621213 5 621213 4 621213 3 621213 2 632107 1 538504 20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 17  ，  ，  则 ) ()( a x211   TT g 又有 ieq GcG  由于本结构为多质点体系，根据《建筑抗震设计规范》（ GB5001120xx）规定，取 c ，因此 kNGG ieq  则可得到 kNGF eqEk 6 0 9 1 7 50 9   因为 sTsT g 1  ＜，所以应考虑顶部附加水平地震作用。 由《建筑抗震设计规范》（ GB5001120xx）表 可知，顶部附加地震作用系数 n 为： 1 2 1  Tn kNFF Ekn   各质点的水平地震作用按下列过程计算，将 n 和 EkF 代入得：    nj jjiinEknj jjiiiHGHGFHGHGF11 16 4)1(  各楼层地震剪力按下式计算： nk ki FV 1 具体计算过程见表 37。 华通物流园 3 号办公楼设计 18 表 37 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 各质点水平地震作用及楼层剪力沿高度分布见图 32。 FFFFFFF +VVVVVVV△F 图 32 横向水平地震作用及楼层地震剪力 水平地震作用下的侧移验算 水平地震作用下框架结构层间位移按式 sj ijii DV 1/计算，各层层间弹性位移角 iie h/ 。 计算过程见表 38。 层次 mHi/ kNGi/ )/( mkNHG ii  jjii HGHG kNFi / kNVi/ 7 6 5 4 3 2 1 20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 19 表 38 横向水平地震作用下的侧移验算 层次 kNVi/ mmNDi/ mmi / mmi / mmHi/ iie h  7 621213 3600 1/3214 6 621213 3600 1/1636 5 621213 3600 1/1158 4 621213 3600 1/933 3 621213 3600 1/811 2 632107 3600 1/756 1 538504 5100 1/867 根据 《建筑抗震设计规范》（ GB5001120xx）表 ，结合 表 11 可知，最大层间弹性位移角发生在第 2层，其值为 55017561 ＜ ，满足要求。 水平地震作用下框架的内力分析 以结构平面布置图中 10号轴线横向框架内力计算为例，说明计算过程，其余框架内力计算从略。 确定反弯点高度比 3210 yyyyy  式中 0y —— 标准反弯点高度比，由框架总层数、该柱所在层数及梁柱平均线 刚度比 K 确定，可由表查得； 1y —— 某层上、下梁线刚度不同时，对 0y 的修正值。 对于首层不考虑 1y 值； 2y —— 上层层高与本层高度不同时反弯点高度修正值，其值可根据hh上2 和 K 查表得到。 对于顶层不考虑 2y 值； 华通物流园 3 号办公楼设计 20 3y —— 下层层高与本层高度不同时反弯点高度修正值，其值可根据hh下2 和 K 查表得到。 对于首层不考虑 3y 值。 计算结果见表 39。 表 39 10 号轴线框架柱反弯点高度计算表 确定框架柱地震剪力并计算柱端弯矩 框架柱地震剪力由下式计算： isj ijijij VDDV1 框架柱在地震剪力作用下，上、下柱端的弯矩分别由下式确定： 总层数 层数 柱部位 梁柱线刚度比 K 0y 1y 2y 3y y mh myh 7 7 边柱 0 0 0 中柱 0 0 0 6 边柱 0 0 0 中柱 0 0 0 5 边柱 0 0 0 中柱 0 0 0 4 边柱 0 0 0 中柱 0 0 0 3 边柱 0 0 0 中柱 0 0 0 2 边柱 0 0 中柱 0 0 0 1 边柱 0 0 中柱 0 0 0 20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 21 hyVM ijuij )1(  ； yhVM ijbij  由以上各式，计算结果见表附表 1。 确定框架梁端弯矩、剪力及柱轴力 框架梁端弯矩可根据柱端弯矩，节点平衡条件和梁的线刚度比求出，按下式计算： lbrblbujib jilb ii iMMM   )( ,1； lbrbrbujib jirb ii iMMM   )( ,1 式中 lbi ， rbi —— 节点左、右梁的线刚度； lbM ， rbM —— 节点左、右梁的弯矩。 根据梁端弯矩可求出梁端剪力和柱轴力，按下式计算，计算结果见表 310。 l MMV rblbb ， krbnklbi VVN )(1  表 310 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 注：柱轴力中的负号表示拉力。 当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。 水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图及柱轴力图如图 3图 34 所示。 层次 边梁 走道梁 柱轴力 mkNMlb mkNMrb ml kNVb mkNMlb mkNMrb ml kNVb kNN边柱 kNN中柱 7 6 5 4 3 2 1 华通物流园 3 号办公楼设计 22 图 33 左地震作用下框架弯矩图 )( mkN 20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 23 图 34 左地震作用下梁端剪力及柱轴力图 )(kN 华通物流园 3 号办公楼设计 24 4 竖向荷载作用下框架结构的内力计算 计算单元 竖向荷载作用下，一般取平面结构单元，按平面计算简图进行内力分析。 根据结构布置及楼面荷载分布等情况，选取几榀有代表性的框架进行计算。 作用在每榀框架上的荷载，为将梁、板视为简支时的支座反力；如果楼面荷载分布均匀，则可从相邻柱距中线截取计算单元，框架承受的荷载为计算单元内的荷载；对现浇楼面结构，作用在框架上的荷载可能为集中荷载、均布荷载、三角形或梯形分布荷载及力矩等。 取结构平面布置图中 10号轴线横向框架进行计算，计算单元宽度 ，如图41 所示。 由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。 10DCBA18 0 0 24 0 0 18 0 013 5 0 13 5 018 0 0 24 0 0 18 0 060 0 0 27 0 0 60 0 0180018001800180036003600 图 41 横向框架计算单元 20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 25 荷载计算 恒载计算 恒载作用下各层框架梁上的荷载分布如图 42所示。 27 0 0 60 0 060 0 0 图 42 各层梁上作用恒载 在图 42 中， 1q ， 39。 1q 代表横梁自重，为均布荷载形式。 对于 7层： mkNq /  ， mkNq /39。 1  2q ， 39。 2q 分别为房间和走道板传给横梁的梯形和三角形荷载，又图 7 所示的几何关系可得： mkNq /  ， mkNq /39。 2  1P ， 2P 为传给柱的集中荷载，包括纵梁、次梁传给柱的恒载，及楼板重和梁上墙重等的重力荷载，计算如下： )( 2 ]2)[(1 P 4  2 ])([2 P 5 )(21  1M ， 2M 为纵向框架梁的中心线与柱的。