喇叭罩冲压模设计_本科毕业设计说明书(编辑修改稿)

喇叭罩冲压模设计_本科毕业设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

 2mm 所以， 654321 aaaaaaA  +++++  2mm 则 AD 4  084 mm189 根据该冲压件的形状特征，采用直排有废料排样方式。 如图 所示。 11 图 冲裁件毛坯直径 mmD 189 ,查参考文献 [1]中表 得 最小搭边量 mmamma , 1 。 条料宽度： mmb 1 9 8 9  进距： mmb 9 8 9  一个进距材料利用率： %100 bhnA %18941 2   %77 压力中心计算 此工件是对称形状的冲裁件，其压力中心位于轮廓图形的几何中心上。 冲裁工艺力 该模具采用弹性卸料和上出件方式。 （ 1）落料力 bLtLF   其中， DL  189 12  mmt 1 查参考文献 [1]中表 可取 08 钢 mpa350b  故 落F  （ 2）卸料力 FKF  卸卸 查参考文献 [1]中表 得 卸K 则 卸F  （ 3）顶件力 落顶顶 FKF  查参考文献 [1]中表 得 顶K 落F 则 顶F  落料模刃口尺寸 零件尺寸： 0  查参考文献 [1]中表 得： mmZmmZ , m inm a x  查参考文献 [1]中表 得因数：  x时， 查参考文献 [1]中表 得： mmmm dp 0 4 ,0 3   凸、凹模采用分别加工的方法，按参考文献 [1]中表 的公式有：  0m i nm a x pZxDD P   0 6 8  0    dxDDd  0m a x    13  校核： mmZZ 03..0m inm a x  ， mmdp  可见， m inm a x ZZdp  不满足 m inm a x ZZdp  的间隙公差条件，应该缩小dp 和 ，提高制造精度，才能保证间隙在合理范围。 取  m inm a ZZp     m i nm a ZZd    故， mmDmmD dp 0 1 0 1 6 7, 6 7   冲孔模设计计算 冲孔力 bLF t冲 35040  冲孔模刃口尺寸 零件尺寸：  已知： mmZmmZ , m inm a x  x 查参考文献 [1]中表 得： mmmm dp 0 3 ,0 2   按参考文献 [1]中表 的公式有：  0m i n pxddp   0  mm0    dZxddd  0m i nm i n    14  校核： mmZZ 03..0m inm a x  ， mmdp  m inm a x ZZdp   不满足 m inm a x ZZdp  的间隙公差条件， 应该缩小 dp 和 ，提高制造精度，才能保证间隙在合理范围。 取  m inm a ZZp     m i nm a ZZd    故， mmDmmD dp ,   拉深设计计算 确定拉深次数 （ 1）有凸缘圆筒形件部分的拉深次数 凸缘相对直径 dp 毛坯相对厚度 %1 0 01 8 91%1 0 0t D 由此查参考文献 [1] 中表 可得拉伸的最大 相对高度 ~H11 d。  ~ d ，由此可知，这部分可以一次拉成。 （ 2）锥形部分的拉深次数 624H 2 d ，因此这部分为浅锥形，而浅锥形可以一次拉成。 综上所述，拉深部分可以一次拉成。 拉深力 查参考文献 [1]中表 得任意形状拉深件的拉深力 bbkLF t拉 15 又查参考文 献 [1]中表 得 bk 则  拉F  拉深模刃口尺寸 零件尺寸： 0  拉深单边间隙取 tz    因为是一次拉深成型，所以凸凹模的圆角半径等于零件的圆角半径，即 mmrr dp 3 根据零件尺寸 0  和 1t 查参考文献 [1]中表 得 mmmm dp 0 8 ,0 5   故按参考文献 [1]中表 的公式得  0m a x pZDD P   0  0    dDD d  0m a x   4 0   16 第 4 章 冲压设备的选择 综合以上得总冲压力为 顶冲拉卸落总 FFFFFF  6 0 7   为了使压力机能安全工作，取   总压 FP ~  KN750 故选择开式双柱可倾压力机 J2380。 查参考文献 [1]中表 得到压力机的主要参数如下： 公称压力： KN800 滑块行程： mm130 最大封闭高度： mm380 最大封闭高度调节量： mm90 工作台尺寸： mmmm 800540  垫板尺寸： mmmm 100200  模柄孔尺寸 mmmm 8060  工作台垫板厚度： mm100 17 第 5 章 模具结 构设计 落料凹模 模的刃口高度 该零件形状略复杂，且采用的是复合模，因此用直刃口。 查参考文献 [2]中表 42 得刃口高度 mmh 8。 厚度 H 和壁厚 c 凹模厚度采用公式 3 10PKH 计算。 P 最大冲裁力， N。 KNF 落。 K 修正系数。 查参考文献 [2]中表 43 得 K。 所以 3 H mm41 凹模的壁厚  Hc 2~ 82~ mm 此处取 mm65。 因此可以确定出落料凹模的尺寸，如图 所示。 图 18 冲孔凹模 凹模的刃口高度 同样采用直刃口，且刃口高度和落料凹模的刃口高度相同，即 mmh 8 凹模厚度 H 和壁厚 c 采用公式 3 10PKH 计算。 KNFP  冲 查参考文献 [2]中表 43 得 K 所以 3 H mm20 冲孔凸模 长度为 mm81 由此可以确定冲的尺寸 ,如 所示。 此凸模为典型圆凸模结构，此圆凸模的台肩用于固定和承受卸料力等。 此凸模用于冲孔具有快速，方便的优点。 结合其受力分析可得，选用此种类型凸模满足条件。 冲孔时，因受凸模强度的限制，孔的尺寸不应太小。 也需对凸模的强度进行校核。 因孔的尺寸不是很小，所以采用无导向凸模。 查参考文献 [3]可得，无导向圆凸模的校核分为直径和长度的校核。 因凸模的直径不是太小，所以对其进行长度的校核。 图 19 校核 ：无导向凸模 maxL Fd295 =175mm。