六安市阳光水岸2_楼安全施工组织设计(编辑修改稿)

六安市阳光水岸2_楼安全施工组织设计(编辑修改稿)内容摘要：

自重 荷载较大，其下部支撑应验算其强度、刚度、稳定性。 除此之外，还增设横撑及剪刀撑等加固措施，以增加支撑架整体刚度。 同时，由于梁截面高度较高，混凝土施工时对梁侧模压力较大，梁侧模的斜撑间距应加密，以保证侧模不涨模。 现浇板模板采用 18 厚木胶板配合钢管支撑的模板体系，板模板配置两套，以保证施工需要。 ⑴ .施工准备 ①根据工程结构设计图进行配模设计，待配模设计确定后，绘制模板工程施工图，对模板、支撑的刚度和强度进行验算，计算出所用模板和支撑的规格与数量。 ②根据所需模板、支撑的规格和数量组织货源进场。 ③做好模板工程 施工所需的装拆工具。 ④制定确保质量和安全施工有关措施。 ⑵ .工艺流程： 安装支撑架→安放模板→模板工程验收→混凝土施工→养护、拆模 ⑶ .注意事项 ①模板支撑高度均应在安装前计算好，对于较大的跨度，应计算模板起拱量。 ②拆除模板和支撑架的时间，应在拆模试块混凝土强度达到规范规定时进行。 ③模板与支撑的安装、拆除，要有专人统一指挥，按工艺顺序进行，装拆模 19 板时要轻装轻卸，堆放有序，同时做好模板清理工作。 ⑷ .梁柱接头及主次梁接头模板支设 传统的梁柱接头支模方法，由于模板横向、竖向不合模数的部位集中于梁柱接头处引 起使用木模的现象，而木模与钢模间固定不好处理，故而会出现梁柱接头混凝土“变形”、“缩颈”、“胀模”等现象。 本工程我们将在梁柱接头处改变传统工艺，采用新工艺，杜绝梁柱接头的变形现象。 具体做法如下： ①沿柱子高度方向采取自上而下排模的方法。 根据框架梁的高度，确定梁柱接头处定形模板的型号，然后自混凝土板底向下排模，使定型模超过框架梁底部。 然后，在框架梁的下部采用特制的小型木模，与定形模的下端处于同一标高，从此标高向下排柱模，将不合模数的部位留在柱子根部用木模补齐。 ②对于框架梁两侧柱子宽度为非整数的情况，采取特 制的异形角模的方法，弥补由于定形钢模无非整数的模数造成的缝隙。 ③沿框架梁长度方向不合模数的情况，采用自梁柱接头处向跨中排模的施工方法，将“破活”留在跨中 (在跨中使用木模，由于两侧固定，所以固定的较牢固 )，保证了梁柱接头的施工质量，此方法也可用于主次梁接头处。 采取以上措施，可确保梁柱接头 (主次梁接头 )处均为“整活”，避免了由于使用木模造成梁柱接头 (主次梁接头 )处几何尺寸偏差。 三、施工验算 混凝土为商品混凝土，坍落度设计为 30~50mm。 浇筑时按温度 25℃，采用插入式振棒动振捣混凝土。 根据有关标准查得： 18mm 厚胶板检验强度设计值 ,弹性模量为 20 5850N/mm2,松木方楞抗弯设计强度 fm=，弹性模量为 E=9000N/mm2，顺纹抗剪设计值为 fv=。 ㈠、柱模板验算。 矩形柱模板：用木胶板后备 50179。 100 木楞作纵肋＠ 230，制成柱宽尺寸的整体模板，配制长度根据柱高设计，柱箍采用φ 48 短钢管＠ 400。 柱模板荷载仅考虑新浇筑混凝土对模板侧面压力和振捣混凝土时产生的荷载。 ⑴ .新浇砼对模板侧面的压力。 F1= C178。 t0178。 β 1178。 β 2178。 V 1/2 F2=  HRC KN/M2 β 1=、 β= 、 V=2M/h、 t0=200/(25+15)=5 F1=179。 24179。 1179。 1179。 2 179。 5= KN/M 2 F2=  HRC KN/M2 取两者较小值即 F=F1= KN/M2 ⑵ .振捣砼时产生的荷载取 F’ =4 KN/M2 ⑶ .荷载组合 考虑折减系数取 ，则 验算强度时： P=（ ) 1  FF KN/M2 验算挠度时： P=1178。 2179。 F179。 0。 9= 40。 32KN/M2 木胶板宽 600mm，以 50179。 100 方楞作支点，间距按 170计，即按三等跨计， 21 木胶板长以 1220计算。 计算强度时线荷载 q=179。 =。 计算挠度时线荷载 q=179。 = KN/M。 KM=－ KW= ⑴ .强度验算 M= mmNlqK M  1 7 1 1 2 81 7 0 22 σ = 222/60][/ 2 2 061 1 7 1 1 2 8 mmNmmNWM   强度满足 ⑵ .挠度验算 ω =  EIqlKw 100 4 mmlmm 5 2 2 0121051 0 0 1 7 3 334   挠度满足 ⑶ .木方楞验算 木楞 50179。 100，长 米，支承在柱箍上，柱箍为φ 48 钢管， δ=3 .5mm，间距为 400mm，按五等跨计算： KM=－ KW= q l=170 l l l q 500l l l l l 22 计算强度时线荷载 q=179。 =计算刚度时线荷载 q=179。 =①强度验算 M= mmNlqK M  0 2 3 8 75 0 0 22 σ = 22/61 mmNWM 2/13][ mmN  ②挠度验算 ω = mmlmmEIqlKW 22 5 00 7 0 050121091 0 0 5 0 4 0 0 3344   ⑷ .柱箍验算 柱箍承受木方楞传来的集中荷载简化成均布荷载 强度： q=179。 310 179。 500 179。 =挠度： q=179。 310 179。 500 179。 =①强度验算 600179。 700方柱，柱箍＠ 400，验算强度 q=179。 103 179。 400 179。 =N= Naq  则 )110550( 2  Wxrx MxAnN N/mm2 210][  N/mm2 强度满足 ②挠度验算 550179。 550柱，单道φ 48 钢管 q=40。 32179。 10— 3179。 400179。 0。 9=14。 52N/mm 23 W= mmLmmIElq 5 0 63 8 4 )1 1 01 5 5 0( 8 45 53 44    ㈡、梁模板验算 主楼梁截面：主梁以 300179。 700为主，另有 300179。 600、 250179。 500等。 以 300179。 700截面为例。 底模采用 50 厚松木板，小横杆采用φ 48 钢管＠ 600，侧模采用 18 厚木胶板，水平背肋采用 50179。 100方楞＠ 200 红松木楞设计强度和弹性模量如下： fC=10N/mm2（顺纹抗压） fV= N/mm2（顺纹抗剪） fM=13 N/mm2（抗弯） E=9000 N/mm2（弹性模量） ⑴、抗弯强度验算 ① 荷截 底 模自重 5179。 179。 179。 =混凝土自重 24179。 179。 179。 = KN/m 钢筋自重 179。 179。 179。 = KN/m 振捣砼荷载 2179。 179。 = KN/m 合计： q1= KN/m 乘以折减系数，则 q=179。 = KN/m ②计算简图 按水平杆φ 48＠ 600，考虑木楞长度 ～ 4M，按五等跨计算查表得：弯矩 24 系数 Km=－ ，剪力系数 KV= 挠度系数 KW= q l=600 l l ③抗弯强度验算 M=KM178。 q178。 l2=－ 179。 179。 106179。 =179。 106 N178。 mm W=2179。 261 bh =2179。 1/6179。 300179。 502=250000 22 /13/ 6 6 6 71 9 9 0 0 0 mmNfmmmNWM  ＜ 13 b 抗剪强度验算 V= KNlqKv  剪应力 I= 223 /  ④挠度验算 不包括振捣砼荷载则 q1= KN/m2 q=179。 q1=179。 = KN/m ω= 4 0 0 01221091 0 0 6 0 4 0 03344 lmmEIqiKw   = (1)荷载值 ①侧压力 25 F=  Hrc KN/m ②振捣砼产生的荷载 4 KN/m 荷载组合 179。 +4179。 = KN/m 立档 @1000计，则线荷载 q1=179。 = KN/m 折减系数为 ，则 1  qq KN/m (2)抗弯强度验算 背肋以 3 根 50179。 100木楞，仍以五跨连续计算木楞 M= mmNqlKm  322 1 6 21 0 0 W= 3322 1025010050613613 mmbh  σ = 13/ 5 0 1 6 2 233   fmmmNWM N/mm2 (3)挠度验算 q=  KN/m ω= mmLmmEIqikw 0 0 012501091 0 0 1 0 0 4 0 03344   小横楞为φ 钢管，间距 600mm，壁厚 δ=2 .5mm，承受梁底模传来的集中荷载： P= KNql 6 5  M= mKNPL  φ 48 钢管，壁厚 ，截面抵抗矩 W=3865mm3 截面惯性矩 I=92754mm4 26 σ = 226 /2 1 0][/1 2 83 8 6 5 104 9 mmNmmNWM   强度 满足要求 跨中挠度 ω=EIql483=   2 7 5 4102 0 648 1 2 0 0106 5 3 33 mml 3400 刚度满足要求 水平大楞为壁厚 =，φ 48 钢管，长度以 6m计算，为五跨连续梁。 F= ql41 KN8 2  Km= Kw= M= mKNlFKmlqKm  2 7 (1)抗弯强度验 算 σ = 226 /2 1 0][/ 8 6 mmNmmNWM   强度满足要求 (2)挠度验算 ω= mmLmmEIFlKw 5 2 7 5 4102 0 61 0 0 101 2 0 08 2 9 0 03333   刚度满足要求 (三 )、 现浇板模板验算 现浇板模板采用在钢管搭设的满堂脚手架上安装木格栅，上满铺木胶板，板缝采用双面粘胶条嵌压，用钢钉固定，胶板和方楞成整体，在每块木胶板上用电钻钻两个 4mm小孔，穿 50cm长 10铅丝，便于拆模。 木胶板规格为 1220179。 2440179。 10mm，木楞格栅为 50179。 100＠ 300 支承木楞的水平管及立杆采用壁厚 3mm 的φ 48 钢管，间距 179。 L= F F F F F 27 ⑴荷载类别： ①模板自重（木胶板及木楞折合厚度 40mm） 21 / mmKNq  ②新浇砼及钢筋自重（以 h=180计） )(2 q 2/mmKN ③施工人员及设备荷载 q 2/mmKN ⑵荷载组合 ①验算强度时 1 6 )(1 q KN/m2 以 系数折减 q KN/m2 ②验算刚度时 )(1 q KN/m2 以 系数折减 q KN/m2 方木楞作支点，间距 300mm，木胶板长向与木楞平行铺设即按四等跨计算。 （ 1）木胶板技术性能 E=5179。 103 N/mm2 [σ ]=60N/mm2 I=203333 4mm W=40667 3mm ①计算简图 q 300l l l l 28 Km=－ Kw= ②强度验算 M=Km178。 q178。 l2=179。 179。