六层教学楼毕业设计计算书(编辑修改稿)

六层教学楼毕业设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

八届本科毕业设计 第 17 页 共 104 页 （ ）】 = 外墙荷载：｛ 6（ ） +【（ ） 20（ ） 16（ ） （ ）】 +【（ ） （ ） 4】 【（ ）（ ） 】 +（ ） ｝ = 底层墙体荷载： （ +） + = 门窗荷载： 门窗洞口面积： C1：（ 23 个） 23= m2 Ｃ２：（４个） ０ .９ ２ .１ ４＝７ .５６ m2 Ｍ１：（１５个） １ .０ ２ .１ １５＝３１ .５ m2 Ｍ３：（８个） ０ .９ ２ .１ ８＝１５ .１２ m2 M2：（ 2 个） 2= m2 M4：（ 1 个） 1= m2 C： （ +） = M：（ +） += 门窗荷载： (+)+= 楼梯荷载： 雨篷荷载： 25（ +2） = ∑ 恒载 =（ ++++++） KN= 楼梯活荷载： 卫生间楼面活载 : m 一 层重力荷载代表值： G1=+【 2+（ 2） 】 = 淮海工学院二○○八届本科毕业设计 第 18 页 共 104 页 各层荷载代表值的图示如图 51： 图 51 重力荷载代表值 以三层 AD 轴边柱为例 461366322242101021其余见表HkDkkkkkkcc 淮海工学院二○○八届本科毕业设计 第 19 页 共 104 页 6 地震作用 横向框架侧移刚度计算 表 61 二～六层梁的线刚度 截面尺寸 b h（ mm2） 弹性模量Ec（ N/mm2） 惯性矩Ic=bh3/12（ mm4） 跨度 L（ mm） 线 刚度i0=EcIc/L 边框架梁Kb= 中框架梁Kb= 250 700  10 7200    250 500  10 2400    250 500  10 7200    表 62 底层梁的线刚度 截面尺寸 b h（ mm2） 弹性模量Ec（ N/mm2） 惯性矩Ic=bh3/12（ mm4） 跨度 L（ mm） 线刚度i0=EcIc/L 边框架梁Kb= 中框架梁Kb= 250 700 10 10 7200    250 500 10 10 2400    250 500 10 10 7200    表 63 柱子的线刚度 层次 截面尺寸 b h（ mm2） 弹性模 Ec（ N/mm2） 惯性矩 Ic=bh3/12（ mm4） 层高H(mm) 线刚度i0=EcIc/H 6 500 500 104 910 3900 1010 25 500 500 104 910 3600 1010 1 500 500 104 910 4200 1010 淮海工学院二○○八届本科毕业设计 第 20 页 共 104 页 表 6－ 4 柱的侧移刚度 D 值计算 层 次 截面  2bhm 砼强度 等级 弹性模量 Ec（ N/mm2） 层高 H（ m） 截面惯性矩 cI )4m（ 线刚度 ).( mKNKC k a 212HKDC A、 D 轴线边框架边柱 1 * C45 10   15055 2 * C30    14185 35 * C30    13663 6 * C30    11326 B、 C 轴线边框架中柱 1 * C45 10   17008 2 * C30    21419 35 * C30    20816 6 * C30    17021 A、 D 轴线中框架边柱 1 * C45 10   16511 2 * C30    16918 淮海工学院二○○八届本科毕业设计 第 21 页 共 104 页 35 * C30    16355 6 * C30    13477 B、 C 轴线中框架中柱 1 * C45 10   20359 2 * C30    24232 35 * C30    23670 6 * C30    19235 注： 底层。 中间层，K KKKKKK Cb  2 ,  表 6－ 5 各层 D 值汇总 楼层序号 1 2 汇总 D 值 各柱 D 值根数 A、 D 轴线边框架边柱 15055 4 14185 4 B、 C 轴线边框架 中柱 17008 4 21419 4 A、 D 轴线中框架边柱 16511 12 16918 12 B、 C 轴线中框架中柱 20359 12 24232 12 D 570692 636216 楼层序号 35 6 汇总 D 值 各柱 D 值根数 A、 D 轴线边框架边柱 15055 4 11326 4 B、 C 轴线边框架中柱 17008 4 17021 4 A、 D 轴线中框架边柱 16511 12 13477 12 B、 C 轴线中框架中柱 20359 12 19235 12 D 618216 505932 淮海工学院二○○八届本科毕业设计 第 22 页 共 104 页 横向框架自振周期计算 按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数0  ，计算公式为 ，式中 T 为顶点位移（单位为 m）按 D 值法计算，见表 66。 表 66 横向框架顶点位移计算 层次 G（ KN） ∑ G（ KN） Di △ i△ i1=∑ G/Di(m) △ i(m) 6 505932 5 618216 4 618216 3 618216 2 636216 1 570692 sT 5 9  相邻层间刚度的比值： 570692/ 636216＝ 故层间刚度符合要求 横向框架水平地震作用 地震作用按 7 度，设计基本地震加速度为 的Ⅱ场地，设计地震分组为第二组，则 sTsT g  ，因 1 5ggT T T ，总水平地震作用标准值即底部剪力 ekF 按下式计算： iG （ ++ ) = KNGTTGF igeqEK ) ()( a   = 由于 1 gTT ，所以需要考虑顶部附 加水平地震作用 顶部附加水平地震作用系数： 1  Tn 顶部附加水平地震作用： KNFF EKnn 8 2 4 60 5   淮海工学院二○○八届本科毕业设计 第 23 页 共 104 页 则质点 i的水平地震作用 iF 为：  11iii E K nniiiGHFFGH  抗震验算时，结构各楼层的最小水平地震剪力标准值应符合 ni jlVG   因为 1  查表得剪力系 数  KNV i 6 8 83 0 5 82 5 3 取六层为例： 表 67 各层地震作用及楼层地震剪力 层次 hi(m) Hi(m) Gi(KN) GiHi GiHi/∑ GiHi  1EK nF  /i n nF F F Vi(KN) 6 ３ .９ 226054 3058 5 ３ .６ 218311 3058 4 ３ .６ 174022 3058 3 ３ .６ 132257 3058 2 ３ .６ 90491 3058 1 ４ .２ 51160 3058 表 68 楼层的最小水平地震剪力标准值验算 楼层序号 Gi(KN) n jjiG  njjiG jV 6 5 4 3 2 1 淮海工学院二○○八届本科毕业设计 第 24 页 共 104 页 变形验算： 结果列于表 69 表 69 变形验算 层次 层间剪力 Vi（ KN） 层间刚度 Di（ KN） UiUi1=Vi/Di（ m） 层 高 hi(m) 层间相对弹性转角 备注 6 505932 1/2180 层间相对弹性转角均满足θ e＜ [θ e] =1/550的要求 5 618216 1/1400 4 618216 1/1038 3 618216 1/864 2 636216 1/795 1 570692 1/738  从表可见最大层间弹性位移发生在第一层，其值为 1/738 1/550 满足要求 淮海工学院二○○八届本科毕业设计 第 25 页 共 104 页 图 6－ 1 层间剪力及位移示意图淮海工学院二○○八届本科毕业设计 第 26 页 共 104 页 横向框架②轴柱端弯矩计算 注： y值可根据《工程结构抗震设计》查附表 差值求的； )。 1(D DhVi。 D DhVi yMyM bt   表 610 横向框架②轴柱端弯矩计算 层次 h Vi 层间刚度∑ D A、 D 轴（边柱） D K y 1y Mt Mb 6 505932 13477 5 618216 16355 4 618216 16355 3 618216 16355 2 636216 16918 1 570692 16511 层次 h Vi 层间刚度∑ D B、 C 轴（中柱） D K Y 1y Mt Mb 6 505932 19235 5 618216 23670 4 618216 23670 3 618216 23670 2 636216 24232 1 570692 20359 地震作用下的内力分析 取 ② 轴横向框架分析， ② 轴柱端弯矩计算结果详见表 611，地震作用下框架梁柱端弯矩、梁端剪力及柱轴力分别见下图。 求得柱端弯矩后可用节点平衡的方法求得梁。