万州区未来城小区1住宅楼设计毕业设计计算书(编辑修改稿)

万州区未来城小区1住宅楼设计毕业设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

墙 = KN 屋面板传来 KN= KN 框架梁自重 KN= KN 合计 G= KN 顶层（ C 轴）： 板传来 = 框架梁自重 KN= KN 合计 G= KN 20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 第 11 页 共 59 页 顶层（ F 轴）： 屋面板传来 （ +） = 框架梁自重 KN= KN 合计 G= KN 顶层（ H 轴）： 屋顶女儿墙： = KN 屋面板传来 （ ） = 框架梁自重 KN= KN 合计 G= KN 其余层（ A 轴）： 外纵墙 （ ） （ ） KN= 楼面板传来 = KN 框架梁自重 KN= KN 架柱自重 = 合计 G= KN 其余层（ C 轴 ）： 内纵墙 （ ） = 楼面 板 传来 2x = 框架梁自重 框架柱自重 合计 G= KN 其余层（ F 轴）： 内纵墙 楼面板传来 （ +） = 框架梁自重 框架柱自重 合计 G= KN 其余层（ H 轴）： 刘万元万州区未来城小区 1住宅楼设计 第 12 页 共 59 页 外纵墙 （ ） （ ） KN= 楼面板传来 （ ） = 框架梁自重 KN 框架柱自重 合计 G= KN 二 、楼（屋）面可变荷载 楼（屋）面可变荷载 传到横向框架梁上的线荷载 楼（屋）面可变荷载 由楼 （屋） 板传给框架梁，传递方式与 楼（屋）面 永久荷载相同。 顶层 梁线荷载（ FD 跨）： q=梁线荷载（ DB、 BA 跨）： q= KN/m= KN/m 其余层 梁线荷载 （ FD 跨 ） ： q=梁线荷载（ DB、 BA 跨）： q= KN/m= KN/m 单位： KN/m 图 26（ a）永久 荷载 20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 第 13 页 共 59 页 单位： KN/m 图 26（ b）楼（屋）面可变荷载 楼（屋）面可变荷载由纵向框架梁传给柱的集中荷载 楼（屋）面可变荷载由纵向框架梁传给柱的集中荷载，传递方式与楼（屋）面永久荷载相同。 顶层梁（ A 轴）： Q=顶层（ B 轴）： Q=顶层（ D 轴）： Q=顶层（ F 轴）： Q=其余层（ A 轴）： Q=其余层（ B 轴）： Q=其余层（ D 轴）： Q=其余层（ F 轴）： Q=楼面可变荷载分布如图 26（ b）所示。 水平风荷载计算 框架结构的水平风荷载简化为作用在楼层位置的集中荷载。 风荷载标准值计算公式为： ω k=β zμ sμ zω 0 楼层位置的集中风荷载： Fw=B x h x ω k 因结构高度小于 30m，可取 β z=；对于矩形 平面形状， μ s=； μ z查《基本教程》附录 可得； B 是单元宽度，此处取 ； h 为上下楼层高度的平均值。 计算结果如表 22。 表 22 水平风荷载计算 刘万元万州区未来城小区 1住宅楼设计 第 14 页 共 59 页 楼层 β z μ s z/m μ z Wk (KN/m2) B/m H/m Fw /KN 6 5 4 3 2 1 风荷载分布如图 27 所示。 单位： KN 图 27 横向框架风荷载分布 竖向荷载作用下内力计算 一、永久荷载作用下 作用在柱子上的集中永久荷载仅产生柱轴力，不必进行内力分析。 因竖向永久荷载作用下结构的侧移可以忽略，故可以采用弯矩分配法计算内力。 内力的正负号采用如下规定：节点弯矩以逆 时针为正，杆端弯矩以顺时针为正；杆端剪力以顺时针为正；轴力以压为正。 取如图 28 所示 进行 结构分析。 20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 第 15 页 共 59 页 图 28 框架结构计算简图 计算各杆件的分配系数 μ UV=()/(+)= μ UT=1μ RQ = μ VU=()/(++)= μ VS=() /(++)= μ VW=() /(++)= μ WV=()/(++)= μ WR=()/(++)= μ WX=()/(++)= μ XW=()/(+)= μ XQ=()/(+)= 同理可求得其他杆端的分配系数，详见表 23 所示。 计算固端弯矩 图 29 梯形分布荷载 刘万元万州区未来城小区 1住宅楼设计 第 16 页 共 59 页 对于图 29 所 示梯形分布荷载，其固端弯矩： MgAB= MgBA = 2 3 21 (1 2 )12 ql    取 а =，即为三角形分布荷载的固端弯矩： MgAB= MgBA = 215*12 8ql 各杆件的固端弯矩见表 23。 分配与传递 经过 三轮分配与传递，精度已达到要求，计算过程详见表 3。 最后杆端弯矩 将各杆端的固端弯矩和各次分配、传递的弯矩相加，即得到杆端的最终弯矩，见表 3. 跨中弯矩 在梁的杆端弯矩基础上叠加相应简支梁弯矩，得到跨中弯矩。 对于图 29 所示梯形 分布荷载的跨中弯矩： M 中 = 22 _8(1 )8 3 2B A A BMMql  取 а =，即为三角形分布荷载的跨中弯矩。 永久荷载下的弯矩如图 210 a 所示，图中节点弯矩之和并不完全等于零，系计算误差所致。 杆件剪力 逐个将杆件取脱离体，利用力矩平衡条件可求出杆件剪力。 12 MMV ql l 右左左 1 +2 MMV ql l 右左右 杆件剪力计算结果见 表 24，剪力图如图 210 b 所示。 表 24 永久荷载作用下剪力（单位： KN） 左边跨 中间 跨 有边跨 层高 L R L R L R 6 5 24． 50 4 3 2 1 柱轴力 自顶层向下，逐个节点取脱离体，利用竖向平衡条件，可求得柱轴力，如图 210 c 所示。 20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 第 17 页 共 59 页 单位： KN m 图 210（ a） 永久荷载下弯矩图 单位： KN 图 210（ b） 永久荷载下剪力图 刘万元万州区未来城小区 1住宅楼设计 第 18 页 共 59 页 单位： KN 图 210（ c） 永久荷载下轴力图20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 第 19 页 共 59 页 表 23 永久荷载下的弯矩的分配与传递 节点 X W V U T 杆端 XQ XW WX WR WV VW VS VU UV UT TU TM TS 分配系数 固端弯矩 分 配 与 传 递 最终弯矩 刘万元万州区未来城小区 1住宅楼设计 第 20 页 共 59 页 表 23 永久荷载下的弯矩的分配与传节点 S R Q P 杆端 ST SN SV SR RS RW RO RQ QR QX QP PQ PI PO 分配系数 0， 12 固端弯矩 分 配 与 传 递 最终弯矩 20xx 届土木工程专业毕业设计（论文） 第 21 页 共 59 页 表 23 永久荷载下的弯矩 的分配与传递 节点 O N M L 杆端 OP OR OJ ON NO NS NM MN MT ML LM LE LK 分配系数 固端弯矩 分 配 与 传 递。