ce栋脚手架施工方案(编辑修改稿)

ce栋脚手架施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

/mm2。 （ 3） 、 荷载标准值 1） 、 永久荷载标准值 ******************************************************************外脚手架搭拆施工方案 20 每米立杆承受的结构自重标准值 脚手板 采用竹串片脚手板，自重标准值 栏杆与挡板采用竹串片脚手板，自重标准值为 脚手板上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值 2） 、 施工均布活 荷载标准值 装修脚手架 ，结构脚手架 3） 、 作用于脚手架上的水平 风 荷载标准值 ω k 脚手架高度为 m 地面粗糙度按 C类 风压高度变化系数 μ z=（标高 +5m） 挡风系数 φ= 背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 μ s== 工程位于广东汕头市，基本风压 ω 0=㎡（按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（ GB500920xx）的规定采用） 水平风荷载标准值 ω k= =㎡ 纵横向水平杆验算 （ 1） 、 纵向杆的计算 1） 、 荷载计算 钢管自重 GK1=； 脚手板自重 GK2= （ 2+1） =； 施工活荷 QK=3 （ 2+1） =； 作用于纵向水平杆线荷载标准值 ******************************************************************外脚手架搭拆施工方案 21 q1= （ +） =q2= =2） 、 纵向水平杆受力计算 每根钢管长约 ，按四跨连续梁计算 L= 弯矩系数 KM=、 Mmax： M=Kmq1l2+Kmq2l2 = + =343440= m 抗弯强度 σ =M/W=343440/5080=纵向杆的抗弯强度 σ =＜ fm=205N/mm2，满足要求。 挠度系数 Kv=、 Vmax： ******************************************************************外脚手架搭拆施工方案 22 v=Kvq1l4/（ 100EI） +Kvq2l4/（ 100EI） = (1500)4/(100EI)+ (1500)4/(100EI) = 纵向杆的最大挠度 v=＜ fv=10mm，满足要求。 （ 2） 、 横向水平杆验算 1） 、 荷载计算 钢管自重 gk1=中间纵向水平杆传递支座反力 R 中 = + = 旁边纵向水平杆传递支座反力 R 边 = 2） 、 横向水平杆受力计算 按单跨简支梁计算，跨度为： L= Mmax=q12/8+R 中 L/3 = + m 抗弯强度 σ =M/W=624533/5080=横向杆的抗弯强度 σ =＜ fm=205N/mm2，满足要求。 ******************************************************************外脚手架搭拆施工方案 23 集中荷载产生的挠度为 υ 1=Pa（ 3124a2） /（ 24EI） =2329 267(3 80024 2672)/(24EI)= 均布荷载产生的挠度为： υ 2=5ql4/384EI =5 8004/(384EI)= υ max=υ 1+υ 2=+= 横向杆的最大挠度 υ =＜ fv=5mm，满足要求。 （ 3） 、 横向 水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算 R=R 中 +R 边 +Gk1 L/2 =++ ==8KN (RC为扣件抗滑承载力设计值 ) 横向杆单扣件抗滑承载力 R=＜ RC=，满足要求。 （ 4） 、 纵向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算 R=R 中 +R 边 +Gk1 L/2 =++ ==8KN （ RC为扣件抗 滑承载力设计值） 横向杆单扣件抗滑承载力 R=＜ RC=，满足要求。 立杆计算 （ 1） 、 立杆容许长细比验算 计算长度附加系数 k= 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数 μ = ******************************************************************外脚手架搭拆施工方案 24 立杆步距 h= 立杆计算长度 l0=kμ h= ==3118mm 长细比 λ =l0247。 i=3118/= 容许长细比 =210 立杆长细比 λ =＜容许长细比 =210，满足要求。 （ 2） 、 立杆稳定性验算 1） 、 荷载计算 立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。 其中： ：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪力撑、横向斜撑和扣件等的自重 gk=脚手架结构自重： GGIK=gk H= = ：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重。 脚手板重量： 9 = 栏杆、挡脚板重量： 9 = 安全网重量： = 构配件自重 NG2K=++= ： ① 、 施工荷载按 1层作业计算（为结构施工）得 NGK= = ② 、 风荷载标准值 ω k=由风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW= K ******************************************************************外脚手架搭拆施工方案 25 = k1ah2/10 = m=266000N mm 2） 、 轴心受压稳定性系数 10=kμ h= ==3119mm λ =10/i=3119/=197 φ= 3)、 立杆稳定性验算 N=(NG1K+NG2K)+ NQK = (+)+ = N/(φA)=9610/（ 489） = N=(NG1K+NG2K)+ NQK = (+)+ = N/(φA)+MW/W=9240/（ 489） +266000/5080 =立杆稳定性数值 N=＜ f=205N/mm2，满足要求。 连墙件计算 连墙体采用 Φ 48 ，截面积为 489mm2； fy=210N/mm2 按每个结构层花排设置，纵向间距取跨，脚手架最高 连墙件轴向力设计值 N1=N1W+N0，其中 : 风压高度变化系数 ： μ z=（标高 +） ，基本风压 ω 0=******************************************************************外脚手架搭拆施工方案 26 挡风系数 φ= 背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 μ s== 风荷载标准值 ω k， = =N1W= KAω = 2 = 连墙件约束脚手架平面外变形所 产 生的轴向力，按双排脚手架，取 NO= N1=N1W+N0=+=(采用双扣件， N1＜ 8KN采用单扣件连接） σ =N1/A 连墙件 =11680/489=连墙件强度 σ =＜ f=210N/mm2，满足要求。 支撑支承面验算 钢管立杆高配套底座 100 100mm，支承面为混凝土板（按 C35考虑）支承板厚 =250mm 上部荷载为： F= （ 1） 、 支承面受冲切承载力验算  s=2. 00, ft =l. 80N/mm2， h0=165mm，  h=l. 00  =0. 4+／  s =l. 00，  pc， m= N／ mm2， um=400mm ( hft+0. 15  pc， m)  Umh0 . =((1. 80+0. 15)400165) /1000 = 受冲切承载力 =F=9. 61kN， 满足要求。 ******************************************************************外脚手架搭拆施工方案 27 （ 2） 、 支承面局部受压承载力验算 A b= (3)(3)=, A1==  l= (Ab/A1)=1,fCC= 19100=16235kN/m2,ω =0. 75 ω  lfCCA1=0. 75 l 16235 =121. 76kN 支承面局部受压承载力 F=121. 76kN，满 足要求。 拉吊卸荷段立杆稳定性验算 ． 1)、 荷载计算 立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。 其中： a．脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重 gk=0. 1248kN/m 脚手架绐构自重： NClk1=gkh1== N Clk2=gkh2== N Clk3=gkh3== N Clk4=gkh4== N Clk5=gkh5== b．构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自 重 脚手板重量： n2 栏杆、挡脚板重量： n2 安全网重量： n1 ******************************************************************外脚手架搭拆施工方案 28 序 号 拉吊段间距n1（ m） 脚手板，栏杆、挡 脚板层数 n2 脚手板重量（ KN） 栏杆、挡脚板重量（ KN） 安全网重 量（ KN） 构配件自重 NG2K 1 6 2 6 3 6 4 6 5 6 ： ① 、 施工荷载按层作业计算（为结构施工）： NQK= = ② 、 风荷载标准值计算 基本风压 ω 0=，地面粗糙度按 C类； 序 号 拉吊点标高 （ m） 风压高度变 化系数 μ z 脚手架风荷载体型 系数 μ s 风荷载标准值 ω k（ KN/ m2) 1 2 3 4 5 由 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw1= =0. 85 ／ 10 ******************************************************************外脚手架搭拆施工方案 29 = Mw2= Mw3= Mw4= Mw5= 2） 、 轴心受压稳定性系数 l 0=kμh= = λ。