35kv格塘架空送电线路设计_毕业设计论文(编辑修改稿)

35kv格塘架空送电线路设计_毕业设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

可近似地取代表档距 ( )Djll 对平原地区取 ，山区取。 (3)根据假定的 Dl ，初步排定杆位。 当排出一个耐张杆位后，计算实际代表档距 ][ 339。 39。 llllDD及其对应的 39。 k 值。 若 39。 k 值与 k 值接近或相等，其误差在 510)~(  之内，说明排杆合适，可派下一个耐张段。 否则重新排杆。 导线防振设计 在架空线上安装防振锤是目前广泛采用的防振措施之一，防振锤的安装设计需确定防振锤的型号，安装个数和安装位置。 选取防振锤型号 表 防振 锤与架空线的配合表 防振锤型号 FD— 1 FD— 2 FD— 3 FD— 4 FD— 5 适用导、地线型号 LGJ— 35~50 LGJ— 70~95 LGJ— 120~150 LGJ— 180~240 LGJ— 300~400 防振锤型号 FD— 6 FG— 35 FG— 50 FG— 70 FG— 100 适用导、地线型号 LGJQ— 500~630 GJ— 35 GJ— 50 GJ— 70 GJ— 100 选取： 导线 FD－ 5 16 防振锤的安装个数与档距有关，档距越大，需安装的防振锤数量越多，它们之间的对应关系见表 表 防振锤个数选择表 档距范围 防振锤 架空线直径 个数 1 2 3 d＜ 12 ≤300 ＞ 300~600 ＞ 600~900 12≤d≤22 ≤350 ＞ 350~700 ＞ 700~1000 22＜ d＜ ≤450 ＞ 450~800 ＞ 800~1200 安装距离 防振锤的安放位置应在驻波的波腹处，以便最大限度地消耗振动能量。 振动波的最大半波长为 1m a xm inm a x 0 02 gvd   (m) 振动波的 最大半波长为 1m inm a xm in 0 02 gvd   (m) 式中 minmax,vv —— 稳定风速的上、下限； 防 振 锤 个 17 max —— 最低气温时导线的最大应力； min —— 最高气温时导线的最小应力。 注 具体设计内容见计算书第三章。 杆塔头部尺寸校核 绝缘子强度校核 1） 两个重要参数的计算确定（取 Y2~Z1， Z1~Z2 两档） 水平档 距 mLLLh 2 3 52 21  垂直档 mLHLHLL hV    式中 L1 、 L2—— 分别为相邻两档的档距， m； H1 、 H1—— 分别为计算悬挂点与相邻悬挂点的高差， m； σ 0—— 代表档距所对应的应力， N/mm2； γ 3—— 导线的覆冰比载， MPa/m。 2） 绝缘子（选用 XP70）的正常情况安全系数校验 由公式maxTPK 计算 K 的大小，如果 K〉 2，则满足要求 式中 P —— 绝缘子一小时的机电荷载， N ； Tmax—— 绝缘子串最靠近横担的一片绝缘子所受到的最大使用荷载， N。 iN GGT m ax 式中 Gn—— 导线覆冰时的综合比载    2325 ALALG vhn   ； Gi—— 绝缘子覆冰时的综合比载， N。 3） 事故情况下绝缘子的安全系数 18 由公式maxTPK ，计算 K 的大小，如果 K〉 ，则满足要求 iN GGT 39。 max  vii ALGG 339。  0 5 1 8 2 0 0 K ∴ 满足要求。 本设计选取档距较大 ,悬挂点高差相对较大的第二档和第三档为例，进行绝缘子强度的校核，均满足条件，因选取的情况是最危险的情况，则整条线路均为安全。 绝缘子串的串数选择 1） 悬垂绝缘子串的串数是根据最大荷载和断线情况下来选择的 1） 按导线最大综合荷载计算  T GGKN in  1 式中 K1―― 悬式绝缘子在运行情况下的机械强度的安全系数，K1 =； Gn—— 导线覆冰时的综合比载，Ｎ； Gi—— 绝缘子串覆冰时的综合比载，Ｎ； T—— 绝缘子一小时机电荷载， N。   2 0 0 )( 31   T GGKN in 2） 按导线断线条件计算 TTKN d2 式中 K2—— 悬式绝缘子在断线情况下的机械强度的安全系数， K2 =； 19 Td—— 导线断线张力， Ｎ； T—— 绝缘子一小时机电荷载， N。 2 0 0 3 5 0 0 N 经校核悬垂串数为 1 串。 3） 对于耐张绝缘子串 TTKN m1 式中 K1—— 悬式绝缘子在运行情况下的机械强度的安全系数，K1=； Tm—— 导线的最大使用张力， N； T—— 绝缘子一小时机电荷载， N； 3500021  TTKN m 经校核耐张串的穿数为 1 串。 直线杆塔头尺寸的校核 直线杆悬垂绝缘子串的风偏角 ψ 计 算及校验 1） 计算风偏角 悬垂绝缘子串在横线路方向的风偏角 VjhjLAGLAP1422a r c t a n  20 式中 Gj—— 悬垂绝缘子的重量， N； Pj—— 悬垂绝缘子的风压 ， 2cvPj ； A—— 导线的截面积； Lv—— 校验条件下的垂直荷载； Lh—— 校验条件下的水平档距； v—— 设计采用的 10 分钟平均风速； c—— 绝缘子串的受风面积，单盘每片取 ； 金属零件对单导线每片取 m2。 表 绝缘子风偏角的计算结果 情况 γ 4 x 103（ Mpa / m） γ 1 x 103（ Mpa / m） ψ(176。 ) 运行电压 内过电压 外过电压 (1) 做间隙圆对风偏角进行校验 具体校核详见计算书，通过校验，对正常运行、内过电压、外国电压均满足各种条件下最小间隙： 表 各种条件下最小间隙 计算条件 各种电压 (KV) 35 60 110 接地 110 不接地 154 220 330 500 运行电压 内 21 过电压 外过电压 1.0 导线间水平距离的校验 根据我国长期进行的试验和参照国外公式，提出了当档距小于 1000m时公式为： mfUD 1   式中 D—— 导线间水平相间距离， m ； λ —— 悬垂绝缘子串的长度， m； U—— 额定电压， kV； fm—— 导线的最大弧垂， m。 本设计选用的典型杆塔相间距离为 7m，经过校验满足条件 计算详见计算书。 非直线杆塔的跳线风偏角 ε 14arctan  表 非直线杆塔的跳线风偏角 ε 情况 γ 4 x 103（ Mpa / m） γ 1 x 103（ Mpa / m） ε(176。 ) 运行电压 内过电压 外过电压 杆塔的荷载计算 22 承力杆塔运行情况的荷载计算条件： 1) 最大风无冰 ,相应气温 ,未断线； 2) 覆冰，相应气温，未断线； 3) 最低气温，无风无冰，未断线 .(用于终端杆塔和转角杆 )。 承力杆塔断线情况的荷载计算条件： 1) 在同档内断两根导线，无风无冰 .； 2) 断一根导线，风无冰，在断线情况下 ,所有导线张力取导线最大使用张力的 70%； 3) 杆塔安装情况的荷载计算条件： 4) 一侧装一根导线，另一根未装好，其它任何线都未装。 各类 荷载的组合系数 . 运行情况 : ； 断线情况 (包括耐张杆及 220kv 以上直线杆 ) ； 110kv 及以上直线杆 ； 安装情况 ； 荷载的计算公式 : 转角耐张杆塔 , 正常情况 ⅠⅡ : 1) 垂直荷载 G=g1179。 A179。 Lv+Gj 2) 水平荷载 PD=g4179。 A 179。 Lh+2Tsin(θ/2)+P j 3) 纵向荷载一般不考虑 . 转角耐张杆塔 , 正常情况 Ⅱ : 1) 垂直荷载 G=g1179。 A179。 Lv+Gj 2) 水平荷载 P=2179。 T sin(θ/2) 3) 纵向荷载一般不考虑 23 转角耐张杆塔 , 正常情况 Ⅲ : 1) 垂直荷载 G=g1179。 A179。 L VD+GJ 2) 水平荷载 P=2179。 T sin(θ/2) 3) 纵向荷载一般不考虑 转角耐张杆塔断导线 1) 未断相以及断 线相的未断线侧垂直荷载 G=g1179。 A179。 Lv+Gj 2) 断线相断线侧导线垂直荷载 G’d=Gjd, 另加 Gfd； 3) 未断线相以及断线相的未断线侧水平荷载 Pd=179。 Tmax179。 sin(θ/2)。 Pb=179。 Tmax179。 sin(θ/2)。 4) 断线相断线侧水平荷载为 0； 5) 断线相纵向荷载 ,Td=179。 cos(θ/2). 转角耐张杆塔安装情况 Ⅰ ： 1） 已装导线的垂直荷载 G=g1179。 A179。 L VD+GJ； 2） 正装导线的垂直荷载 GD’=g D179。 A D179。 I VD+ TD + GJD + GFD，另加 Gfd； 3） 装导线水平荷 PD=g4D179。 A D179。 L/2+179。 T D179。 sin(θ/2)+P JD； 4） 正装导线水平荷载， P1D’=g 4D179。 A D179。 L/2+179。 T D179。 sin(θ/2)+P JD； 5） 已装导线纵向荷载 ΔTd=(Td1 Td2)cos(θ/2) ； 6） 正装导线纵向荷载， ΔTd’=( )cos(θ/2)。 横担的计算 设 21 GGG  21 PPP  且21 GG 1） 上平面主材的受力： hlGU 111 2） 下平面主材的受力：22331212 )( acbTaphGGU  3） 下平面斜材的受力：ti CTaS 2 0 对于耐张，转角杆塔，由于两侧档距不同，作用在两个挂点 A、 B上的荷载可能不同，故计算中取其较大者。 24 当考虑上平面分担纵向张力的时，应按 TUT 11  、 TUT 22  将纵向张力分配在上下两个平面后，计算各杆内力 杆身风荷载的计算 szzss AWW  0 式中 sW —— 风向与杆塔面相垂直时，杆塔风荷载标准值， KN； 0W —— 基准风压标准值， 160020 VW 2/mKN。 z —— 风压高度系数，本设计取 z =； s —— 构件的体型系数，本设计为环型截面钢筋混凝土电杆，取 =； z —— 杆塔风荷载调。