20万吨直馏柴油年氨精制装置设计设计说明书(编辑修改稿)

20万吨直馏柴油年氨精制装置设计设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

LmmLm  eR 表 流体周边流量 和雷诺准数 位置 1 2 m 流体周边流量 (kg/m h) 位置 1LeR 2LeR LmeR 雷诺准数 1323 2704 1776 液膜厚度 液体流入点液膜厚度 在液体流入点， 210013231L eR ，采用下式计算 ：   31GLLL s in3    g 液体物性参数采用液体流人点液膜温度下之值， (前面已出现过的，不再列出 — 下同 )。 混合柴油 C40 的密度 ： 31L kg/ 气 提气密度 ： 32G kg/ 液膜 与水平面 间 的夹角： )(90 垂直管 重力加速度： 28 m/ g 液体流入点液膜厚度： 9    0 9 s in34318312G1L1L11L1g 在有气体逆流扫过时，液膜厚度增大， 39。  ，取 39。  ，则液体流入点实际液膜厚度： 44139。 1    液体平均液膜厚度 由于 21002704Lm eR ，采用下式计算：   31GmLmLmm S  g 液体物性参数采用液体流入点和流出点物性参数之算术平均值。 液体平均密度： 3Lm kg / 气体平均密度： 3Gm kg/ 液体平均液膜厚度 ：   0 8 4318m   同样，在有气体逆流扫过时，取 39。  ，则 液体平均 实际 液膜厚度 ： 44mm39。    表 液膜厚度 位置 1 39。 1 m m39。  液膜厚度 /m 104 104 104 104 液泛 速度计算 由于气体流出点，即液体流人点的气速为最大值，液泛速度计算应以此点为依据。 液体开始溢出时的关联式为：   LLGLGL2 8     gdgd gRLG ee 10 液体各特性参数采用流人点液膜温度下之数值，气体各物性参数采用流出点之值。 混合 柴油 的表面张力，取 柴 C40 油 之值： k g /   厘米达因 气体粘度用平方根规律求得 ： hkg /  则：  0 8 3 2 0 60 2 0 63 2 0 5 4 0 60 2 1 3 2 31 9 81 9 828232321L21L1L2G1L2G1L21L   gdgdgRLG ee 因液体流人管子处的热力 入 口端长度内 液 膜较厚，计算液体重量流速时的 液膜厚 度采用正常成膜厚度的两倍，则： m0 0 1 7 439。 1   液体的重量流速：     hk g / 2 9 9 5 6 11620 0 1 7 0 1 7 2 7 6 7 2 21L   nd WL 气体的重量流速： hk g / 0 5 2 6 2 9 9 5 6 10 8 8 2  LG 达到 液泛 所需要的 速度 ： m /   G液泛 因 液泛  m / ， 所以 管内气速在允许范围之内。 液体最小润湿率计算 由于液体流出点，即气体流人点的液体润湿率为最小植，核算液体润湿率应 11 以此点 为依据，最小润湿率由下式求得： 6 LL6LLm in 10    gq 各物性参数采用液体流出点之值。 柴油 C70 的表面张力 ： k g /   厘米达因 由于气液间传质和传热引起的表面张力变化： k g /   厘米达因 液体最小润湿率：   hm/m0 2 5 9 1033684362L62LL2L6m i n gq 液体在流出点的实际润湿率为： hm/ 90 08 9 32L2  q 因 minqq ， 故 液 体润湿率在正常范围之内。 液膜停留时间和液膜平均速度 在液体周边流量变化时，液膜在管内停留时间为： Hg 2131231131LL33   L 、 L 采用液体流人点和流出点的算术平均值，周边流量 1 、 2 分别采用液体流入点和流出点之值，所以： 12 6 0 8 0 9 1 0 8 0 9 1 9 333331313182131231131LmLmHg  液膜平均速度： s/ / 6 3m  HU 13 第 4 章 复核传热系数 管外蒸 气 冷凝时的给热系数 1 管外为 )( 表 的 饱和 水 蒸 气 ， 查得水蒸 气 焓变： kJ /H 所以 饱和 蒸 气 冷凝量 ： k g / 0 2 0 21 7 6 9 4 6 2  HQW 水蒸汽 冷凝水周边流量 ： hk g /   ndW 水蒸汽水 物性参数在 水 液膜温度 C120f t 下 求取 ： 水的粘度： hkg/ 水 所以壳内 雷诺准数 ：  水水蒸汽eR 由于 2100eR ，采用下式计算 ： 31223311   水水 gR e 同样，物性参数在液膜温度下求取 ： 给热校正系数： 垂直管上冷凝）( 水的导热系数： Chk g / 水 水的密度： 3kg/m943水 所以： Chk J / 74 51 434 2312823311   14 管内液体沿垂直壁面成膜下流时的给热系数 2 由于 21001776Lm eR ，给热系数关联式如下： 32Lmm31m39。 32Lmm39。 mp2   HCC p 液体各物性参数采用流人点和流出点液膜物性参数之算术平均值。 柴油的比热： CkJ/ C 柴油的导热系数： Chk J/m4 柴 所以： Chk J / 62324323142    总传热系数 管外蒸 气 热阻 1R ，取 C/ 2  液膜产生的气泡热阻 2R ，取 C/ 2  不锈钢的导热系数 钢 ，取 ChkJ/m60  所以， 总传热系数： Chk J / 4 04 9 600 0 0 0 0 5 61 1 7 4 111111244m39。 12121柴钢计RRK 15 第 5 章 传热面积 由于 前面计算过 t ，所以： 2m 1769464  tK QF 计 增加 10%的设计裕量后 ，传热面积核算值 为 ：  FF 核 实际传热面积复核： 162 根 332 不锈钢管长 m6。 由于 21  ，传热面积以内壁计。 所以，实际传热面积为：   HndF 实 第 6 章 精度计算 由于： % 4 5 4 03 4 5 初计初 K K。