14楼_脚手架搭设及拆除专项方案(编辑修改稿)

14楼_脚手架搭设及拆除专项方案(编辑修改稿)内容摘要：

；新钢管和扣件进场使用应有出厂合格证和质量检验报告，并应进行外观检验和进行防锈处理后，方可投入使用。 旧扣件使用前应进行检验，有裂缝、变形的，出现滑丝的螺栓必须更换。 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收： (1)基础完工后及脚手架搭设前；或在钢梁安装后脚手架搭设前； (2)作业层上施加荷载前； (3)每搭设完 1013m高度后； (4)达到设计高度后； (5)遇有 6级以上大风大雨后 (6)停用超过一个月后。 检查与验收应按施工方案和有关规范的技术要求 及标准执行。 脚手架搭设示意图附后。 金鹏怡和园 14楼及地下室工程脚手架搭设及拆除专项方案 13 第六章 扣件式钢管脚手架的计算 垂直荷载的传递路线： 施工动、静荷载→脚手板→小横杆→大横杆→立杆→垫木→基础（地面） 设置：立杆横距 b=， 步距 L=，立杆距外墙距离 b1=，脚手架 大横杆 步距 h=， 小横杆间距 L0=,铺设竹手板 3层。 脚手架与建筑主体结构连接点的布置、其竖向间距为 H1=2h=2179。 =，水平距离 L1=3L=3179。 =，钢管Φ 48179。 ，根据规范施工荷载 QK=，《建筑安全技术手册》及其附表、公式。 落地式脚手架验算 1）小横杆验算：小横杆受力按简支梁计算。 强度验算 a、首先计算小横杆上所受弯矩 M=+ MQK=（ GK178。 C+gk） .C2/8+178。 QM178。 C3/8 GK—— 脚手板自重取值 ，栏杆、木脚手板挡板 KN/m C—— 立 杆 横 距 gk—— 钢管单位长度承重结构自重标准值， gk=， KQ—— 施工活荷载不均匀分布系数， KQ= QM—— 施工荷载标准值 QK=2KN/m2 b、抗弯强度 验算 δ =M/W≤ f W—— 截面模量，Φ 48179。 W=， f—— 钢材抗弯强度设计值， f=205N/mm2 小横杆跨中最大弯矩 金鹏怡和园 14楼及地下室工程脚手架搭设及拆除专项方案 14 Mmax=+ 恒荷弯矩 M=(179。 ++) 179。 178。 m 活荷弯矩 M=(179。 2179。 )/8=178。 m Mmax=179。 +179。 =178。 m δ =Mmax/Wn=179。 106=179。 106KN/m2f (可 ) 大横杆恒荷弯矩 M=179。 179。 179。 =178。 m 活荷弯矩 M=179。 3/2179。 179。 =178。 m Mmax=179。 +179。 =178。 m δ =Mmax/Wn=179。 106=179。 106KN178。 mf 故大、小横杆满足要求。 立柱验算 （ 1）强度δ =N/A≤ f N 为轴心力 A 为毛截面面积 脚手架步数（ 152）247。 +1= 脚手架自重 193179。 179。 =可复 荷载（ 100N/m+60N/m）179。 =192N/m 施工荷载 3000179。 179。 =3600N/m 操作层（二步同时施工）荷载为： （ +192+3600）179。 2=8556N/m 非操作层（ 102=8步）荷载为 （ 192+486）179。 8=5424N/m 每根立柱的荷载为： 金鹏怡和园 14楼及地下室工程脚手架搭设及拆除专项方案 15 N=（ 8556+5424）179。 δ、 N/A=10485/1808=f 立柱荷载满足设计要求。 挠度验算： W=≤ 1/150 E—— 钢管的弹性模量，取值。 I—— 钢管的截面惯性矩，取值。 小横杆的验算： W=179。 （ +3）179。 179。 179。 179。 =1/150 大横杆的验算： W=179。 （ +3）179。 179。 179。 179。 =1/150 挠度满足要求。 稳定性验算： 因为高层脚手架，考虑风荷载。 立杆的稳定性，考虑脚手架局部稳定的设计荷载的计算如下： A=179。 102mm2 i= L0=Wl=179。 1800=1701mm λ =L0/I=1701/= δ =π 2E/λ 2=179。 179。 105/=η =（ L0/100i） 2=179。 （ 1701/100179。 ） 2= 金鹏怡和园 14楼及地下室工程脚手架搭设及拆除专项方案 16 fy=170N/mm2则允许设计荷载为： N=A/K2｛ fy+（ 1+η）δ /2－［（ fy+1+η δ /2） 2－ fyδ］ 1/2｝ =179。 102/2179。 ｛（ 170+179。 ） /2｝－｛［（ 170+179。 ） /2］ 2－170179。 ｝ 1/2=291440N每根立柱的最大轴力（ 15570N） 满足要求。 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 15001800 600 900300 600 900300 600900300 1800扫地杆外挂密目式安全网剪刀撑落地脚手架立面示意图原土夯实150厚C20混凝土 悬挑 式 脚手架计算 节点构造（见附图） 金鹏怡和园 14楼及地下室工程脚手架搭设及拆除专项方案 17 1）、工字钢悬挑构造 10012 0030010012 00300焊Φ25长100的短钢筋200180020xx0 00200预埋钢板与工字钢焊接 2）、卸荷装置构造 附加钢管300 1200100三个钢丝绳卡扣紧，其长度不小于50 0 金鹏怡和园 14楼及地下室工程脚手架搭设及拆除专项方案 18 3）、悬挑转角处构造 预埋钢板与工字钢焊接 4）空调板处构造 6001200300600空调板 初步设计 立杆横距 b=，立杆纵距 l=，内立杆距建筑物墙外皮距离 b1=；脚手架步距 h=。 同时铺钢筋网片式脚手板层数为 2 层，同时进行施工层数为 1 层。 脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距 H1=2h=2179。 =，水平距离 L1=3l=3179。 1. 50=，钢管为ф 48179。 根据卸荷位置，外架一次搭设最大高度为 15m。 金鹏怡和园 14楼及地下室工程脚手架搭设及拆除专项方案 19 荷载计算 恒载： ⑴．脚手架结构自重（包括立杆、纵向水平杆、横线水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等自重）：当纵距为 ，步距为 时每米立杆结构自重标准值：gk=。 NG1K=15m179。 ， ⑵．构配件自重（包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等）：查表得： NG2K=247。 2= 活载 ⑴．施工荷载： QK=，查手册表 4318 得： NQK=247。 2= ⑵．风荷载： ω k=178。 β z178。 μ z178。 μ s178。 ω 0 式中：ω k—— 风荷载标准值（ KN/m2）， β z—— 风振系数，取 ； μ z—— 风压高度变化系数，地面高度为 60m，取值为。 μ s—— 脚手架风荷载体型系数，对全封闭脚手μ S= ，  =. 为按脚手架情况确定的挡风系数，所以μ s=179。 =。 ω 0—— 基本风压（ KN/m2），该地区取 KN/m2。 ω k=179。 1179。 179。 179。 = KN/m2。 脚手架搭允许设高度计算 脚手架搭设理论高度 Hs ： 金鹏怡和园 14楼及地下室工程脚手架搭设及拆除专项方案 20 Hs=kQ iKnKGcwgNNAf)(12  ，其中 fcm=kfMW/W k—— 考虑脚手架工作条件的结构抗力调整系数，可取。 f—— 钢材的抗压强度设计值，采用 205N/m2； A—— 立杆毛截面积，取 489mm2；  —— 轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查表得：  =； λ —— 长细比，λ =l0/i=μ h247。 =179。 1800247。 =1 ； Mw—— 所计算立杆的风荷载设计值： 2hLWM akw  = 10 2 =178。 m fcm—— 考虑风荷载后钢材的抗压强度设计值。 fcm= kfMW/W=179。 Hs= 1 2 4 )(4 8 92 4 3   = 最大允许搭设高度 [H]= 0 0  HsHs = 悬挑钢梁及钢丝绳卸荷计算： 钢丝绳每跨斜拉，间距 ，工字钢每跨悬挑，间距。 计算简图如下图： P1 P2OC B A 金鹏怡和园 14楼及地下室工程脚手架搭设及拆除专项方案 21 ⑴．先计算架子每一个卸荷段荷载设计值： 按高度为 15m。 N=(NGIK+NG2K)+=179。 ( +)+179。 =。 ⑵．求每个吊点所。