2100标准型圆锥破碎机的设计(编辑修改稿)

2100标准型圆锥破碎机的设计(编辑修改稿)内容摘要：

合，两者之间用圆销故固定。 动锥部 动锥部分是由躯体和主轴组成，用热压配合装配在一起。 动锥的外表面装有锰钢衬板。 为了使 他们之间紧密贴合，中间铸锌或环氧树脂，上部用锁紧螺母锁紧。 在锁紧螺母的顶部没装分矿盘。 一般弹簧式圆锥破碎机都装有分矿盘。 他的作用是使矿石能沿破碎腔圆周防线较均匀分布。 对于不长分矿盘的破碎机最好装有旋转布料器，它能使破碎机增加产量，降低破碎场频粒度和延长衬板使用寿命。 东北大学 本科生 毕业设计 第 8 页 调整装置部 调整环部分也是一个定锥体，其外圆锥表面有锯齿形螺纹，而内部锥体上有缺口，定锥衬板上面相应的有吊耳。 用 U 形螺栓穿过缺口钩在吊耳上，将定锥衬板固定在调整环上。 调整环与支承环靠锯齿形螺纹链接，借旋转调整环使定锥上升或下降，从而改 变破碎机排矿口大小。 因调整环是右螺纹，所以向又旋转调整环，排矿口便减小，向左旋转调整环则排矿口增大。 调整环是借助油缸推动头推动密封罩上的矩形凸台使调整环上升或下降。 调好后便用防松机构来防止调整环自动退扣。 在调整环外套装有一个锁紧帽，其中装锁紧缸。 它的作用死消除锯齿形螺纹链接间隙，使两螺纹在上面接触。 当破碎矿石时，有雨调整环和支承环两螺纹接触面在破碎力的方向上没有间隙存在，当然也就不会产生附加冲击作用。 支承环的锥面与机架上部锥面相配合，支承环沿圆周方向有 16 组弹簧，每组有 10支，每组用 5 根螺栓将弹 簧压再两托盘之间，靠弹簧张力把支承环压在机架上。 这样，当不能被破碎的物料落入破碎腔时能起保险作用。 破碎机的传动轴承、止推盘、锥衬套与主轴、直衬套与偏心轴套、两锥齿轮以及球面轴承的表面，是相对运动的摩擦表面。 为了保证破碎机正常运转，各摩擦表面必须要很好的润滑与防尘。 此外，为了保证各传动件的安全，还应设有保险装置。 中细碎机比粗碎圆锥破碎机（旋回破碎机）产生灰尘更加严重，因此要求它有完善的防尘装置。 目前弹簧式中细碎机大多数都是用水防尘装置，也有采用油脂密封或者空气密封。 在球面轴承座上有盛水或不结冻液体 的轴承密封环环形沟槽，而在动锥上焊有截锥形的领缘，其下端插入沟槽的水中，领缘把灰尘挡住，使它落入水槽中，不让灰尘落入破碎机内部。 东北大学 本科生 毕业设计 第 9 页 防尘水从进水管进入沟槽，充满后从排水管口流走， 同时 把落入水中 的灰尘带走。 破碎机上述各摩擦表面都是采用稀油循环润滑。 油从中心套筒的端盖上的进油孔进入偏心轴套的止推盘中，有雨止推盘上有放射状得油沟，油流过中心孔时也同时进入各沟槽润滑止推盘。 油经止推盘中心孔沿偏心轴套内外表面和主轴上的中心孔上升，同时也润滑各摩擦表面，最后润滑球面 轴承和锥齿轮，从齿轮上甩下的油顺排油孔排出。 传 统轴承是采用另一条单独的油路给油和排油进行循环润滑。 破碎机的保险装置是装在机架上的一圈 16 组弹簧。 当不能破碎的无聊记入破碎机时，力求使定锥与支承环向上抬起，并压缩弹簧，以增大动锥与定锥衬板表面间的距离，使不能破碎的物料经排矿口排出，而保护破碎机不受损坏，然后支承环和调整环借弹簧的张力恢复原位。 这样，能在一定程度上保证破碎机的安全。 东北大学 本科生 毕业设计 第 10 页 3 圆锥破碎机的结构参数的选择与计算 结构参数 给矿口宽度与排矿口宽度 圆锥破碎机给矿口的宽度 B ，用动锥接近定锥时，两锥体的上端距离表示。 排矿口宽度 b ，用动锥靠近定锥时，两锥体下端的距离表示。 B 和 b 的选择与给矿和排矿粒度有关，一般情况下， m a x)~( DB  （ maxD 为最大给矿粒度）。 排矿口宽度 b 取决于所要求的产品粒度。 对于每一种破碎机， b 值都有一定范围，以提供破碎各宗硬度矿石的需要。 对于不同硬度的矿石，其排矿的过大颗粒度系数 bdK /max （maxd是产品的最大颗粒） 不同。 对中碎机来说，破碎硬矿石时 ~K 、中硬矿石 ~2K 、软矿石 K。 因为 mmD 260m ax  ， mmd 40max  ，取 DB ， 2K。 则有 mmB  mmKdb 202/40/m a x  啮角 动锥与定锥衬板之间的夹角称为啮角，并用 0 表示。 它的作用是保证破碎腔两衬板有效地咬住矿石，不许向上滑动。 给矿口处啮角，必须小于矿石与定锥衬板以及矿石与动锥衬板的摩擦 角之和。 啮角可按下式计算： 图 圆锥破碎机啮角 东北大学 本科生 毕业设计 第 11 页 )( 010   （ ） 式中 ： 0 —— 动锥中心线与定锥中心校之间的夹角，称为偏心度，也叫进动角。 —— 底锥角，“ +”号永久计算开口边啮角，“ ”号用于计算闭口啮角。 啮角过大，矿石 将在破碎腔内打滑，降低生产力，增加衬板磨损和电机的消耗；啮角太小，则破碎腔过长，增加破碎机的高度。 通常啮角为  2321 0 26max0。 底锥角  较大者为陡锥形破碎机，也叫深腔破碎机，如单缸液压圆锥破碎机，其  角约为 55176。 ~60176。 ；底锥角α较小者为平锥形破碎机，如弹簧圆锥破碎机和多缸液压圆锥破碎机，其α角约为 40176。 ~50176。 取 220 ， 50 ， 20。 偏心距、动锥摆动行程 偏心距也叫偏心半径，并用 e 表示。 偏心距的大小，从球面中心 O 点（固定点）到各不同水平面都不同，一般所谓偏心距系指排矿口平面内的动锥轴线的摆动距离，动锥转一周，整个摆动距离为 2e。 确定偏心度 0 和偏心距 e 值是为了满足动锥摆动行程的要求。 动锥摆动行程（冲程）又是根据物料性质、排料口（物料粒度）、破碎记性和腔型有关。 偏心度 0 的大小是由偏心距和球面中心到偏心距平面的距离所决定。 已知 2100 标准圆锥破碎机 20 mmL 1360。 则动锥摆动行程 为： 9 4 . 9 m m1 8 0/221 3 6 8 0/2 0   LS 偏心距为： a n2t a n2 1 0 a nt a 0  De 东北大学 本科生 毕业设计 第 12 页 平行碎矿区 破碎腔的平行区也称为平行带。 为了保证破碎产品达到一定细度和均匀度，中细破碎在破碎腔下部有一段平行区。 若平行区过长，与同规格破碎机 在相同条件下比较，处理能力减小，而且随衬板磨损，平行区越来越长，易使破碎机长生堵塞，增加能耗。 有雨平行区越长，磨损越不均匀，使产品粒度更加不均匀。 从受力情况来说，平行区缩短使破碎力下降，能改善主轴受力情况。 但平行区过短会导致产品中合格品含量下降。 平行区长度 l ，可根据动锥摆动次数和底锥角以及摆动行程等计算。 其原则是：对中碎机，保证物料在平行区里被压碎 1~2 次。 可根据动锥底部直径计算平行区长度 )(mml ： mmDl 1 6 82 1 0  圆锥破碎机的运动学 破碎机运动学就是研究动锥自转原理以及偏心部件（动锥与偏心轴套）角速度之间的关系。 掌握动锥运动规律，从而在设计破碎机时确定最佳运动状态，使用破碎机时制定合理工作制度，以及检修破碎机时，保证偏心部件检修质量，正确分析故障等。 根据前述动锥自转情况，设  为偏心轴套角速度，也叫牵连角速度； 1 为动锥相对于偏心轴套的相对自转角速度 0 为动锥对定锥的绝对自转角速度； O 是坐标原点，也是球面中心点； 图 动锥速度向量 东北大学 本科生 毕业设计 第 13 页 OZ’为动锥中心而 OZ为破碎机中心线； 0 为 OZ’与 OZ的夹角，也叫进动角； m— m为动锥瞬时转动中心线。 由图可推导公式： )s in(s in 000    （ ） 破碎机有载运转时，物 料对锥面的摩擦力矩，远超过偏心轴套内孔对主轴产生的摩擦力矩，所以此时动锥以其母线为瞬时轴，沿料层作与偏心轴套回转方向相反的滚动。 设 其 滚 动 角 速 度 为 39。 0 ，则有  )/(039。 0 rr 一般 ~rr ，所以 )~(39。 0  因为 n=243r/min ，则 m in/39。 0 rn  ，这个数值在圆锥破碎机检修规程中规定的限定转速 n=10~15r/min 范围之内。 东北大学 本科生 毕业设计 第 14 页 4 圆锥破碎机的工作参数的选择与计算 工作参数 动锥底部直径： mmD 2100 进动角 0 ： 20 定锥底部直径： mmebDD 2 1 5 8)(22 1 0 0)(21  动锥悬挂高度： mmeH 2522ta n n 00   破碎锥的摆动次数 动锥的摆动次数也就是偏心轴的转速。 如转速太高，不仅生产率不 能 提高，反而会使功耗增加很快，若转速太低，又不能充分利用能 量，使生产率降低。 由参考文献 [10]： 最低摆动次数： mi n/1720 9 50c o s66c o s66m i n rSn   最高摆动次数： mi n/ 50c o s140c o s140m a x rSn   生产率 生产率是破碎机一项重要技术经济指标，理论生产率计算式又是设计破碎机腔型的基本方程式。 动锥摆动一次，从破碎腔排除的物料体积 （参考文献 [10]） ： 东北大学 本科生 毕业设计 第 15 页  cii Dbl （ ） 上 式中： il —— 动锥摆动一次物 料的位移， m； ib —— 动锥开始压缩物料或停止排料时，料层的厚度，即两锥面间的距离，m； cD —— 料层平均值， m。 tanii bl  生产率计算公式：  t a n188 2iiQc bKKnDQ  已知： 333 / ， min/243rn ， 3/ mt 1QK ， 1iK ， 50 又由图测得： mmDc 20xx ， mmbi 100 所以 理论生产率： htQ /9850t a 4 8 8 2  电动机功率 弹簧式圆锥破碎机电动机功率，可按下面根据实际资料，经研究总结出来的经验公式计算 （由 参考文献 [10]公式 827） ， )(kWP 为： 0250 KDP （ ） 式中 D—— 动锥直径， m； 0K —— 修正系数，动锥直接在 1650mm 时，取 K ；当动锥直径在1650~2100mm 之间时，取 10K ；当动锥直径大于 2100mm 时，取~ K。 所以： kWP 22 2  东北大学 本科生 毕业设计。