啤酒废水工艺设计(编辑修改稿)

啤酒废水工艺设计(编辑修改稿)内容摘要：

S—— 栅条宽度， m，取 ； b—— 格栅净间隙， m，取中栅， ； n—— 格栅间隙数， n=8。   B m。 02 hkh   sin2 20  gvh 南京工程学院毕业设计说明书（论文） 第 16页 34 bs h2—— 过栅水头损失， m； h0—— 计算水头损失， m；  —— 阻力系数，格栅断面取迎水面为锐边的矩形，故形状系数  =； g—— 重力加速度，取 ； k—— 系数，格栅受污染物堵塞后，水头损失会增大，一般 k=3； 34 20  h m h m，（ h2 要求在 ~）。 21 hhhH  H—— 栅后槽的总高度， m； h—— 栅前水深， ； h1—— 格栅前渠道超高，一般取 ； h2—— 格栅水头损失，。 H m t a 121 HmmLLL  L—— 格栅总长度， m。 L1—— 进水渠道渐宽部位的长度， m； 111 tan2 BBL  ，其中 B1为进水渠道宽度（ m），取 m， 1 为进水渠道渐宽部位展开角度，（ 20 ） ； L2—— 格栅槽与出水渠道连接处的渐宽部位的长度，一般取 ； H1—— 格栅前槽高， m。 11 hhH  南京工程学院毕业设计说明书（论文） 第 17页 H mL a n2   mL  mL a n   1 0 008 6 40 01m a x   zK WQW W—— 每日栅渣量， m3/d； maxQ —— 最大设计流量， m3/d； W1—— 单位体积污水栅渣量， m3/(1000m3污水 )； 一般取 ~(1000m3 污水 )，细栅取大值，粗栅取小值，本设计取(1000m3污水 )； Kz污水流量总变化系数， ，其中 Q 为设计流量， L/s。 zK dmW / 0 0 8 6 4 0 00 7 5 3  ≤ dm / 3 ， 采用人工清渣。 调节池 的设计 设水力停留时间 ht  ； 设计流量 hmdmQ / 0 8/5 0 0 0 33  ； 调节池有效容积 mQtV  ； 取池子高度 H ，其中超高 ，则有效水深 mh  ； 池子面积 32 2 2 5 0 mhVA  ； 取池长 L为池宽 B的 2 倍， BL 2 ； 则 mAB 2 82  ； mL  ； 调节池 进水前端设置挡板，用来对污水进行导流，使废水中的污泥顺利停南京工程学院毕业设计说明书（论文） 第 18页 留在污泥斗内； 池底坡度设为 i=，使 池子后段的 污泥能够顺坡度流入污泥斗 ， 调节池 图见 附录 2。 竖流式沉淀池 的设计 竖流式沉淀 池具有排泥方便，管理简单，占地面积小等优点，并且适合小型污水处理厂，本设计中采用了 2个竖流式沉淀池 ， 沉淀池 计算 图见附录 3。 的计算 011 vQf  10 4fd  f1—— 中心管截面积， m2； Q1—— 每组沉淀池最大设计流量， m3/d； V0—— 中心管流速， m/s，取 ； d0—— 中心管直径， m。 21 2/ mf  md  反射板之间的间隙高度 的计算 1113 dv Qh   h3—— 中心管喇叭口到反射板之间的间隙高度， m； v 1—— 间隙流出速度， m/s，取 ； d1—— 喇叭口直径， m。 mdd 01  mh 2/0 5  计算 q Qf 12 3600 南京工程学院毕业设计说明书（论文） 第 19页 21 ffA  AD 4 2f —— 沉淀池面积， 2m ； q —— 表面水力负荷，  hmm 23 / ，取  hmm 23 / ； A —— 沉淀池面积（含中心管面积）， 2m ； D—— 沉淀池直径， m。 32 0 2 6 0 0 mf  mA  mD 。 tqh 2 2h —— 沉淀部分有效水深， m ； q —— 表面水力负荷，  hmm 23 / ，取  hmm 23 / ； t —— 沉淀时间， h ，一般在 ~ 内，取 h。 mh  校核： 3 hD，符合设计要求。    msLmsLDQ  / ，符合要求。    TpccQV w  0101 1001000 10024  wV —— 沉淀部分所需容积（单池）， 3m ； 0c 、 1c —— 分别为沉淀池进水和出水的悬浮固体物浓度， Lmg/ ，在此设计中 SS 的去除率为 50%； 南京工程学院毕业设计说明书（论文） 第 20页  —— 污泥容重， 3/mkg ，当含水率 95%以上时，取 1000 3/mkg ； 0p —— 污泥含水率， %，取 95%； T —— 两次排泥的时间间隔， d ，取 d。       0 01 0 0 01 0 0 0 1 0 0%504 0 024242/5 0 0 0 mV w   计算  2251 3 rRrRhV     55tan5 rRh  1V —— 圆截锥部分的容 积， 3m ； 5h —— 污泥室圆截锥部分的高度， m ； R —— 圆截锥上部半径， m ； r —— 圆截锥下部半径， m ，取。 mh a      33221 mmV  的计算 54321 hhhhhH  H —— 沉淀池总高度， m ； 1h —— 沉淀池超高， m ，取 m ； 2h —— 中心管淹没深度（沉淀池有效深度）， m ， ； 3h —— 中心管喇叭口到反射板之间间隙高度， m ， m ； 4h —— 沉淀池缓冲高度， m ，取 ； 5h —— 污泥室圆截锥部分的高 度， m ， m。 mH 。 的 计算   pQCV  1001 0 0 0100 m a x0 V —— 初次沉淀污泥量 ， dm/3 ； 南京工程学院毕业设计说明书（论文） 第 21页 maxQ —— 最大 污水流量， dm/3 ， 5000 dm/3 ； —— 悬浮物的 去除率， %，取 50%； 0C —— 进水悬浮物浓度， mg/L，取 400 mg/L； p —— 污泥含水率， %， 95%；  —— 沉淀污泥密度，以 1000 3/mkg 计。   hmdmV /  竖流式沉淀池图见附录 4。 为保证后续处理设施 的水压，在沉淀池前设污水提升泵； 流量为 hm/3 ； 依据调节池和 竖流式 沉淀池的计算，估算需要水泵的扬程约为 mH )( 扬程 ，取 12m。 参照《给水排水设计手册第 11册 常用设备》 ，选择 PWL6 型污水泵，其主要性能参数如 表 31： 表 31 6PWL 型 污水泵选型结果参数 流量 200~400 m3 /h 扬程 16~12 m 泵轴功率 ~20 kW 备注 采用两台，一 用 一 备 污泥提升泵房平面尺寸为 mmm 。 UASB 反应器设计 本设计采用了 4 个 UASB 反应器，假设水质是均匀的 ， 单个反应器的设计流量为 1250 dm/3 ， 设计参数见表 32： 南京工程学院毕业设计说明书（论文） 第 22页 表 32 UASB 反应器设计参数 项目 SS(mg/L) CODCr(mg/L) BOD5 (mg/L) TN(mg/L) 进水 指标 200 1700 1200 50 去除率 60% 90% 90% 出水 指标 80 170 120 vUASB FSQV 02  UASBV —— 反应区容积， 3m ； 2Q —— 单池设计流量， dm/3 ，取 1250 dm/3 ； 0S —— 进水有机物浓度， 3/mkg ， 设计 用 CODCr的浓度 330 / mkgS  ； vF —— 进水有机物容积负荷，  dmkg 3/ ，经过类似工程对比取  dmkg 3/。 mV U A S B  采用矩形 反应池， UASB 池的高度通常在 ~ m ，本设计采用池高39。 H = m。 池体截面积 239。 1 1 0 2 5 mHVA U A S B  取池子宽 B 为 ； 则长 mL  ，取 mL  ； 实际表面积 239。 mA  ； 实际表面水力负荷    hmmhmmAQq  232339。 1239。 /，符合设计要求。 南京工程学院毕业设计说明书（论文） 第 23页 的 设计 设计计算图见附录 3。 (1)沉淀区 三相分离器的沉淀区即为反应器的水平面积。 作以下几点说明： 1)沉淀区的表面水力负荷 hm/ ； 2)沉淀器斜壁的角度设为 50176。 ，使污泥不致 积聚，以尽快落入反应区内； 3)进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙流速≤ 2 hm/ ； 4)总沉淀水深应该大于 m ； 5)水力停留时间介于 ~ h。 (2)回流缝设计 设上、下三角形集气罩斜面水平夹角  =55176。 ； 取保护高度 mh  上三角形顶水深 mh  下三角形集气罩的垂直高度 mh  下三角形集气罩底的 21 宽度 mhb 2 a n 31   下三角形集气罩之间缝隙 mbbb 12  ，其中 b 为单元三相分离器宽度 ，取 mb 。 下三角形集气罩之间缝隙中上升流速的计算： 缝隙总面积 nBbs  21 下三角形集气罩之间缝隙中上升流速121 sQv  n —— 反应器三相分离器的单元数，取 6 个。 21 ms  hmhmv /2/  ，符合要求。 上三角形集气罩回流缝中流速    avv 2 的计算： 设上三角形集气罩回流缝宽度 mb  缝隙总面积 232 mnBbs  南京工程学院毕业设计说明书（论文） 第 24页 hmvhmsQvv a / ，符合设计要求。 由图得出， 3bCE ， 则 mCEBC 5 7 3 in   取 mAB  上三角形集气罩的高  55t a n255c o s 24   bABh 4 2 8 7 3    根据上述计算，已知上三角形集气罩顶水深为 ，则上下三角形集气罩在反应器中的位置已经确定。 校核气液分离 的条件是否符合要求： 气泡上升的速度 bv 与其直径、水温、液体和气体的密度、废水的粘滞系数等因素有关。 当气泡直径  mmd  很小时，在气泡周围的水流呈层流状态 eR雷诺数 ，这时候的气泡上升速度可用 Stokes 公式计算。   2118 dgv gb   bv —— 气泡上升的速度， scm/ ； d —— 气泡直径， cm ，设 cmd  ； 1 —— 废水的密度， 3/cmg ，常温下取 3/ cmg ； g —— 沼气密度， 3/cmg ，常温下取 33 / cmg ； g —— 重力加速度，取 2/981 scm ；  —— 碰撞系数，取 ；  —— 废水的动力粘滞系数，  scmg  ，  scmg  / ，其中 为废水运动粘滞系数 scm/2 ，按净水取值为 scm / 2 ，由于废水的动力粘滞 系数较净水的要大，所以取  scmg /。   23 9 8 。