冷轧带钢厂电镀废水处理设计(编辑修改稿)

冷轧带钢厂电镀废水处理设计(编辑修改稿)内容摘要：

（ ） 式中： Qmax通过每组格栅的最大设计流量， m3/s； Α格栅倾角，度（ 176。 ）； h栅前水深， m； v废水的过栅流速， m/s。 （ 2）栅槽有效宽度 (B) 设栅条宽度为。 即 S= m。 1 0 . 0 2 1 2 1 0 . 0 2 1 2 0 . 4 6B S n b n      （ ） （ ） （ ） （ 3）进水渠至栅槽间渐宽部分的长度 L1 设进水槽宽 B1=，其渐宽部分展开角度 1 =20176。 ，则 1110 . 4 6 0 . 2 0 . 3 5 ( )2 t a n 2 t a n 2 0 oBBLm    （ ） （ 4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 L2 12 0 .3 5 0 .1 7 5 ( )22LLm   （ ） （ 5）通过格栅的水头损失 h2 图 格栅示意图 格栅倾角 60176。 通过格栅的水头损失 h2： 02 hKh  （ ） 20 sin2h g （ ） 式中： h0计算水头损失； g重力加速度； K格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数，一般取 3； ξ阻力系数。 其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，取圆形断面见《污水处理工艺设计手册》P86 表 32：格栅计算公式，得  bs （ ） 4 232 0. 02 0. 63 1. 79 si n 60 0. 08 ( )0. 02 19 .6hm       （ ） （ 6）栅后槽总高度（ H） H=h+h1+h2=++=(m) （ ） 式中 h1—— 栅前渠超高，取。 （ 7）栅槽总长度（ L） 11210 . 70 . 5 1 . 0 0 . 3 5 0 . 1 7 5 0 . 5 1 . 0 2 . 4 3 ( )t a n t a n 6 0 oHL L L m           （ ） H1=h +h2 = += （ m ） （ ） 式中： L1进水渠宽， m L2栅槽与出水渠连接处渐窄部分长度， m α1格栅倾角， 60176。 （ 8）每日栅渣量（ W） 设栅渣量为每 1000m3 污水产渣 3m a x 1 5 4 0 0 0 . 0 1 0 . 0 3 /1 0 0 0 1 0 0 0 1 . 8ZQWW m dK    （ ） 式中： W11m3 污水的栅渣量，隔栅间隙为 30~50mm 时， W1 取 ～ ； K1生活污水流量总变化系数，取。 因 W m3/d，所以 采用机械 清渣。 调节池 调节池的设计要求 （ 1）调节池一般容积较大，应适当考虑设计成半地下或地下式，还应考虑加盖板。 （ 2）调节池埋入地下不宜太深，一般为进水标高以下 2m左右，或根据所选位置的水文地质特征来决定。 （ 3）调节池的设计，应与整个污水处理工程各处构筑物的布置相配合。 （ 4）调节池应以一池二格（或多格）为 好，便于调节池的维修保养。 （ 5）调节池的埋深与污水排放口埋深有关，如果排放口太深，调节池与排放口之间应考虑设置集水井，并设置一级泵站进行一级提升。 （ 6）调节池设计中可以不必考虑大型泥斗、排泥管等，但必须设有放空管和溢流管，必要时还应考虑设超越管。 调节池的选型 主要起均衡水量作用的调节池称为均量池，主要起均和水质作用的调节池称为均质池，既可均量又可均质的调节池称为均化池。 （ 1）均量池一般要求只是调节水量，只需设置简单的水池，保持必要的调节池容积并使出水均匀即可。 （ 2）常见的均质池为恒水位 储水池，用进出水槽不知形式的巧妙配合，使不同时程的水质得到较好的混合，取得随时均质的理想效果。 （ 3）均化池中设搅拌装置，出水流量用仪表控制，池前设格栅、沉砂池，池后可接续一级、二级处理。 调节方式分在线调节和离线调节两种。 在线调节流程的全部流量均通过调节池，对废水的成分和流量可进行大幅度调节。 离线调节流程只有超过日平均流量的那一部分流量才进入调节池，对废水组分和流量的变化仅起轻微的作用。 废水处理设备及构筑物都是按一定的水量标准设计的，要求均匀进水，特别对生物处理系统更为重要，为了保证后续处理系统的正常运 行，在废水进入处理系统之前，预先调节水量，使处理系统满足设计要求。 根据电镀 工艺的不同，废水的水量、水质不同，调节池的停留时间也各不相同，当处理水量比较小时，停留时间可选大些，当处理水量比较大时，停留时间可根据具体情况选小些，一般为 4~8 个小时。 虽然废水在进入调节之前通过格栅等措施去除了大部分的悬浮物，但还是会有一部分的悬浮物流进调节池，为了防止沉淀，同时为了加强废水的均匀性，可考虑在调节池内增加曝气装置，可有效改善废水的水质特性。 由于带钢厂电镀废水 水质十分的不稳定，因此本设计采用均量调节池。 常用的均量池是变水位的储水池，进水为重力流，出水以水泵提升。 池中最高水位应不高于进水管的设计水位。 水位为 ～ ，最低水位固定不变，如图 所示。 图 调节池示意图 调节池的设计计算 (1) 池体积算 参数 废水停留时间 t=6h，采用穿孔空气搅拌，气水比 ： 1 (2) 调节池有效体积 V=Qt=54006/24=1350m3 （ ） 其中 Q— 最大设计流量， 5400m3/h (3) 调节池尺寸 设计调节池平面尺寸为矩形，有效水深为 5 米，则面积 F F=V/h=1350/5=270m2 （ ） 设池宽 B=14m ， 池 长 L=F/B=270/14= m （ ） 取 L=20m 超 高 h1= ， 则 池 总 高 度 H=h+h1=5+= 米 （ ） 布气管设置 (1) 空气量 =D0Q=5400=18900m3/d=（ ） 式中 D0— 每立方米污水需氧量， (2) 空气干管直径 11 4 / 4 0 . 2 2 / 3 . 1 4 1 2 0Q . 1 5 1 5 0d v m m m      () 校核管内气体流速 211 4 0 . 2 24 / 1 2 . 4 /3 . 1 4 0 . 1 5 0 . 1 5Qv d m s    () 在范围 10～ 15m/s 内。 (3) 支管直径 空气干管连接两支管，通过每根支管的空气量 = /2=() 则支管 22 4 / 4 0 . 1 1 / 3 . 1 4 7 0Q . 1 4 1 4 0d v m m m      () 取 2d =150mm 校核支管 内气体流速 222 4 0 . 1 14 / 6 . 2 2 /3 . 1 4 0 . 1 5 0 . 1 5Qv d m s    () 在范围 5～ 10m/s 内。 （ 4）小支管直径 每根支管连接两根对称的小支管，则通过每根小支管的空气量 2 33 / 2 0 .1 1 / 2 0 .0 5 5Q /Q ms   () 334 / 4 0 . 0 5 5 / 3 . 1 4 7 0 .Q 1 1 0 0d v m m m      () 校核小支管内气体流速 233 4 0 . 0 5 54 / 7 /3 . 1 4 0 . 1 0 . 1Qv d m s    （ ） 在范围 5～ 10m/s 内。 （ 5） 穿孔管直径 d4 沿支管方向每隔 2m 设置两根对称的穿孔管，靠近穿孔管的两侧池壁各留 1m，则穿孔管 的 间 距 数 为 (B21)/2= （ 142 ） /2=6 （ ） 穿 孔 管 的 个 数 n=(6+1)22=28 （ ） 每根支管上连有 12 根穿孔管，通过每根穿孔管的空气量 = /14=（ ） 则 穿 孔 管 直 径 44 4 / 4 0 . 0 0 4 / 3 . 1 4 7 0Q . 0 2 7 2 7d v m m m      （ ） 取 4d =30mm 校核流速 244 4 0 . 0 0 44 / 5 . 7 /3 . 1 4 0 . 0 3 0 . 0 3Qv d m s    （ ） 在范围 5～ 10m/s 内。 (6)孔眼计算 孔眼开于穿孔管底部与垂直 中心线成 45176。 处，并交错排列，孔眼间距 b=1000mm，孔径 =10mm，每根穿孔管长 c=8m，那么孔眼数 m= c/b+1=8/1+1=9 个。 孔 眼 流 速 24 4 0 . 0 0 44 / 5 . 7 /3 . 1 4 0 . 0 1 0 . 0 1 9Qv m s     （ ） 符合 5～ 10m/s 的流速要求 （ 7）泵 ： 污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，减少污水在处理工程中提升的次数。 本设计采用 PW 型卧式单级单吸悬臂 式离心污水泵。 PW 型卧式污水泵泵盖与进口管铸为一体。 泵出口可根据需要进行旋转。 PW型卧式单级单吸悬臂式离心污水泵供输送温度不超过 80℃ 的带有纤维及其它悬浮物的液体。 适用于城镇、工矿、企业排出的污水、污泥和粪便液。 选用 5/2PW 型卧式单级单吸悬臂式离心污水泵。 反应池设计计算 亚硫酸盐还原法处理含铬废水，一般采用间歇式处理流程，适用于小水量的处理当用于处理水量较大的场合时，可采用连续式处理流程，但必须设置自动检测和投试剂装置，以保证处理水的质量。 本设计方案中拟用连续式自动控制运行系统。 反应池处理废水的酸化过程，以及亚硫酸盐还原六价铬必须在酸性条件下进行，由以下的反应式可知，当酸度增加时，反应有利于朝生成三价铬方向进行。 实测还原的反应速度，当 pH 值为 或更低时，反应可在 5min 左右进行完毕；当 pH值在 时 ,反应时间在 2030min,在 pH 值大于 3 时 ,反应速度就变得很慢 .在实际生产中一般控制废水 pH 值在 ， pH 值过低则耗酸过多。 反应时间控制在 2030min 为宜。 本设计中取酸化还原反应时间 20min。 亚硫酸钠与六价铬得质量投量比理论值为 1:，实际使用值为 1:45。 由于废水中还存在其它杂质离子，又由于操作过程中的其它原因等，实际生产中的投放量一般高于理论计算量。 在实际使。