挂篮悬臂浇筑专项施工技术方案计算书_图文(编辑修改稿)

挂篮悬臂浇筑专项施工技术方案计算书_图文(编辑修改稿)内容摘要：

1 . 2 + 6 . 9 1 . 4 = 4 6 . 4 8 k N / m（ 辅梁 ( 9 .9 7 1 .2 ) 1 . 2+ 5 . 4 1 . 4 = 2 1 . 0 0 k N / m   內滑粱承担总荷载 3 1 .2 4 7 .5 1 .2 + 1 1 .9 3 1 . 4 6 3 .1 9 k N / m   （ ） 底纵梁承受的总外荷载最大为： 腹板下纵梁分别为： 3 0 . 7 + 0 . 3 ) 1 . 2 + 1 . 2 1 . 4 = 3 8 . 8 8 k N / m（ 2 7 . 5 + 0 . 2 ) 1 . 2 + 1 . 1 1 . 4 = 3 4 . 7 8 k N / m（ 1 6 . 2 + 0 . 6 ) 1 . 2 + 3 . 0 1 . 4 = 2 4 . 3 6 k N / m（ 底板下纵梁分别为： 1 2 . 6+ 1 . 2 ) 1 . 2 + 4 . 7 1 . 4 = 2 3 . 1 4 k N / m（ 1 2 . 0+ 1 . 1 ) 1 . 2 + 4 . 5 1 . 4 = 2 2 . 0 2 k N / m（ 因为荷载对称，另五根底纵梁与上述荷载相同。 3 .浇筑 1梁段位移验算 位移验算时荷载用标准组合，计算过程如下： （ 1） 1 号区域（即翼缘板）截面为三角形，通过 Midas 模拟计算外滑梁要承担的荷载，计算如下： 混凝土湿重荷载为梯形荷载，翼缘板宽 ，端部厚度 ，根部厚度 ，其端部等效荷载为为  1 1 6 .3 7 20 .1 8 = 4 . 6 8 k N / m3 .5 2 .7 5 0 .1 8 + 0 .7 5 ，其根部等效荷载为 1 2 2 .6 4 20 . 7 5 = 1 9 .5 0 k N / m3 .5 2 .7 5 0 .1 8 + 0 .7 5 。 其形式为 ， 建立简单计算模型 如下 图 18 所示： 图 18 混凝土湿重等效荷载 经过计算所得如下 图 19 所示： 图 19 混凝土重量下滑梁承担荷载 混凝土重量下分配给外滑梁的荷 载： 中交 一公局万利万达项目总部 万利六 分部 薛家坝 2大桥连续刚构挂篮 悬臂浇筑 专项施工技术方案 计算书 6 外滑梁主梁 ，外滑梁辅梁 模板荷载：由于侧模是 L 型模板，水平方向的模板以均布荷载模拟，竖向的模板则以集中载荷的形式进行模拟，水平方向模板长水平均布荷载按照模板的分布情况 建立简单计算模型如下 图 20 所示： 图 20 模板重量下等效荷载 经过计算所得如下 图 21 所示： 图 21 模板重量下滑梁承担荷载 模板重量下分配给外滑梁的荷载： 外滑梁主梁 ，外滑梁辅梁 振捣混凝土 及 施工人员、施工材料及运输堆放荷载 ： 22+ =： 建立简单计算模型如下 图 22 所示 ： 图 22 振捣混凝土及施工人员、施工材料及运输堆放荷载 经过计算所得如下 图 23 所示： 图 23 外滑梁在振捣混凝土及施工人员、施工材料及运输堆放荷载下的反力 振捣混凝土 及 施工人员、施工材料及运输堆放荷载下分配给外滑梁的荷载： 外滑梁主梁 ，外滑梁 辅梁 则外滑梁主梁承受的总外荷载最大为： 主梁 2 4 . 5 + 1 2 . 3 ) 1 . 0 + 6 . 9 1 . 0 = 4 3 . 7 k N / m（ 辅梁 (1 0 . 5 1 . 9 ) 1 . 0+ 5 . 4 1 . 0 = 1 7 . 8 k N / m   （ 2） 2 号区域（即内顶板）对称承担荷载，故只需将荷载平均分配到 2 根内滑梁上，则每根内滑梁承担线荷载结果如下： 滑梁承担荷载区域宽度 222 1 .6 0 .4 5 1 .9 5 .3 m    B 混凝土湿重 2 1 5 .7 8 2 3 .5 3 0 .8 3 k N /m   施工荷载  2 .5 2 5 .3 2 1 1 .9 3 k N / m    模板荷载 70 2 =10kN /m 內滑粱承担总荷载 3 0 . 8 3 1 0 1 . 0 + 1 1 . 9 3 1 . 0 5 2 .7 6 k N / m   （ ） （ 3）、 5 号区域浇筑混凝土时，各底纵梁要承担的荷载，底板长度为 ，将其简化为一根杆件，将 10 根底纵梁在底板的相对位置处简化为 10 个支座，再将作用在底纵梁上的混凝土重量，模板重量，振捣混凝土产生的荷载以及施工人员、施工材料及运输堆放荷载以等效荷载的方式加载在这根杆上，通过 Midas 计算底纵梁实际要承担的荷载，计算步骤如下： 3 号区域的混凝土湿重： 4 6 9 .3 6 3 .5 0 .7 1 9 1 .6 k N / m  的均布荷载。 4 号区域的混凝土湿重为 /m的梯形荷载。 5 号区域的混凝土湿重： 3 3 9 .3 8 3 .5 4 .3 2 2 .5 5 k N / m  的均布荷载。 建立简单计算模型如下 图 24 所示： 图 24 混凝土湿重等效荷载 图 25 所示： 图 25 混凝土重量下滑梁承担荷载 中交 一公局万利万达项目总部 万利六 分部 薛家坝 2大桥连续刚构挂篮 悬臂浇筑 专项施工技术方案 计算书 7 混凝土重量下分配给底纵梁的荷载： 腹板下底纵梁分别为 、 、 底板下底纵梁分别为 、 、 、 模板荷载： 3 0 6 .5 3 .5 = 1 .3 2 k N /m 建立简单计算模型如下 图 26 所示： 图 26 模板重量下等效荷载 经过计算所得如下 图 27 所示： 图 27 模板重量下滑 梁承担荷载 模板重量分配给外滑梁的荷载： 腹板下底纵梁分别为 、 、 底板下底纵梁分别为 、 、 、 振捣混凝土 及 施工人员、施工材料及运输堆放荷 载 ： 22+ =： 建立简单计算模型如下 图 28 所示 ： 图 28 振捣混凝土及施工人员、施工材料及运输堆放荷载 经过计算所得如下 图 29 所示： 图 29 下纵梁承担荷载所受反力 振捣混凝土 及 施工人员、施工材料及运输堆放 荷载下分配给外滑梁的荷载： 腹板下底纵梁分别为 、 、 底板下底纵梁分别为 、 、 、 则底纵梁承受的总外荷载最大为： 腹板下纵梁分别为： 5 2 . 7 + 0 . 4 ) 1 . 0 + 1 . 2 1 . 0 = 5 4 . 3 k N / m（ 4 7 . 9 + 0 . 3 ) 1 . 0 + 1 . 1 1 . 0 = 4 9 . 3 k N / m（ 4 5 . 9 + 0 . 9 ) 1 . 0 + 3 . 0 1 . 0 = 4 9 . 8 k N / m（ 底板下纵梁分别为： . + 1 . 4 ) 1 . 0 + 4 . 7 1 . 0 = 3 0 . 0 k N / m（ 2 3 9 . + 1 . 3 ) 1 . 0 + 4 . 5 1 . 0 = 2 8 . 3 k N / m（ 2 2 5 因为荷载对称，另五根底纵梁与上述荷载相同。 . 建立空间有限元整体模型 根据初步设计的适用于薛家坝 2 号大桥的挂篮，为验算挂篮各构件的内力和变形是否满足要求，采用大型结构计算软件 MIDAS/Civil进行整体空间受力分析。 浇筑混凝土状态挂篮模型 计算悬臂浇筑混凝土工况时，内外滑梁及底纵梁长 ，主桁后端通过精轧螺纹钢锚固在已浇筑混凝土上。 浇筑混凝土状态总体计算图示见 图 30，总体计算边界条件设定见附 图 31。 图 30 浇筑状态计算轴侧图 中交 一公局万利万达项目总部 万利六 分部 薛家坝 2大桥连续刚构挂篮 悬臂浇筑 专项施工技术方案 计算书 8 图 31 浇筑状态 边界条件设定 空载走行状态挂篮模型 计算空载走行工况时，内外滑梁长度 ，底纵梁长 ，下后横梁处于吊挂状态，只有两端用吊杆与主桁后横梁端部连接，主桁后端通过精轧螺纹钢与轨道梁相连，连接位置为轨道梁四分之一（最不利）位置。 空载走行状态总体计算图示见 图 32，总体计算边界条件设定见附 图 33。 图 32 走行状态计算轴测图 图 33 走行状态边界条件设定 5. 受力结果分析 挂篮主要由两种材料构成： Q235 钢和精轧螺纹钢，精轧螺纹钢吊杆只承受拉应力，因此仅验算其抗拉强度及变形。 其余构件承受弯矩剪力等内力作用，需对各项强度进行验算。 各计算结果取 1梁段及 8梁段的包络结果，即两种工况的最不利结果。 经计算挂篮在 1 号阶段浇筑状态时最不利。 . 浇筑状态挂篮计算结果 浇筑 1梁段 时 挂篮强度计算 主桁架包括梯形主桁、前横梁、后横梁和上横梁，梯形主 桁主要承受前横梁传递的各吊杆力。 主桁应力如 图 34 所示： 图 34 主桁最大正应力图 图 35 主桁最大剪应力图 由结果可知，挂篮主桁的最大应力为 215MPa，最大剪应力为 125MPa，满足强度设计要求。 中交 一公局万利万达项目总部 万利六 分部 薛家坝 2大桥连续刚构挂篮 悬臂浇筑 专项施工技术方案 计算书 9 浇筑 1梁段 时 挂篮前横梁强度计算 图 36 前横梁最 大正应力图 图 37 前横梁剪应力图 由结果可知，挂篮前横梁的最大正应力为 215MPa，最大剪应力为 125MPa，满足强度设计要求。 浇筑 1梁段 时 挂篮内外滑梁强度计算 图 38 挂篮滑梁最大正应力图 图 39 挂篮滑梁剪应力图 由结果可知，挂篮内外滑梁最大正应力为 215MPa，最大剪应力为 125MPa，满足 强度设计要求。 浇筑 1梁段 时 挂篮底篮纵梁强度计算 图 40 底篮纵梁最大正应力图 图 41 底篮纵梁剪应力图 挂篮底篮纵梁最大正应力为 215MPa，最大剪应力为 125MPa，满足设计要求。 中交 一公局万利万达项目总部 万利六 分部 薛家坝 2大桥连续刚构挂篮 悬臂浇筑 专项施工技术方案 计算书 10 浇筑 1梁段 时 挂篮底篮横梁强度计算 图 42 底篮横梁最大正应力图 图 43 底篮横梁剪应力图 由 结果可知，挂篮底篮横梁的最大拉应力为 215MPa，最大剪应力为125MPa，满足设计要求。 浇筑 1梁段 时 挂篮后锚压梁强度计算 图 44 挂篮后锚压梁最大正应力图 图 45 挂篮后锚压梁剪应力图 锚。