成都市会展中心大楼设计(编辑修改稿)

成都市会展中心大楼设计(编辑修改稿)内容摘要：

活载 =板传活载 =楼面梁 恒载 =板传恒载 +梁自重 =+= 活载 =板传活载 =B— C 轴、 C— D轴、 D— E 轴同上 — 轴间边框架梁 (1) 板传至梁上的梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递如图 24 α=3/9=1/3 屋面板传荷载 恒载： 23(1 2 ) 3= 活载： 23(1 2 ) 3=楼面板传荷载 恒载： 23(1 2 ) 3= 活载： 23(1 2 ) 3= (2)— 轴间边框架梁均布荷载为 14 屋面梁 恒载 =板传荷载 +梁自重 +女儿墙荷载 =++= 活载 =板传荷载 = 楼面梁 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+= 活载 =板传荷载 = — 轴间中框架梁 屋面板传荷载 板传至梁上的梯形等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图 24 恒载： 23(1 2 ) 3 2= 活载： 23(1 2 ) 3 2= 楼面板传荷载 恒载： 23(1 2 ) 3 2= 活载： 23(1 2 ) 3 2= 梁自重： — 轴间中框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+= 活载 =板传荷载 = 楼面梁 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+= 活载 =板传荷载 = A 轴柱集中荷载计算 （ 1） 顶层柱 顶层柱恒载 =屋面纵边框架梁所传恒载 +玻璃幕墙自重 15 = 9+ 9= 顶层柱活载 =屋面边框架梁所传活载 = 9= （ 2） 标准层柱 标注层柱恒载 =楼面边框梁所传恒载 +玻璃幕墙自重 = 9+ 9= 柱活载 =楼面边框梁所传活载 = 9= （ 3） 底层柱 底层柱恒载 =楼面边框梁所传荷载 +玻璃幕墙自重 = 9+ 9= 柱活载 =楼面边框架梁所传活载 = 9= B 轴纵向集中荷载计算 （ 1) 顶层柱 顶层柱恒载 =屋面中框架梁所传恒载 = 9= 活载 =屋面中框架梁所传活载 = 9= (2）标准层及底层柱 柱恒载 =楼面中框架纵梁所传恒载 = 9= 柱活载 =楼面中框架纵梁所传活载 = 9= 由以上结果得一榀框架竖向荷载分布图，如图 25 16 图 （单位： kN） 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算 风荷载标准值计算 风荷载计算公式 [2] k z s z o     公式（ 21） 式中： 0w —— 基本风压， 0w = s —— 风荷载体型系数 Z —— 风压高度变化系数 Z —— z高度处的 风振系数 因为结构高度 H=++ 2+=＜ 30m,且 H/B=＜ ,所以 Z 取。 对于高宽比 H/B 不大于 4 的矩形平面建筑 取 s =。 Z 查荷载规范，将荷载换算成作用于框架每层节点上的集中力。 表 21 所示，其中 Z 为框架节点至室外 17 地面的高度， A 为各层节点的受风面积。 本工程所在地为城市，所以地面粗糙程度为 B 类。  1 /2i i iz s z oP h h B     公式 (22) 表 21 风荷载计算表 图 26 风荷载示意图（单位： kN） 层次 s Z Z (m)Z ih (m) 1ih (m) 0w ( 2kN/m ) (kN)kw A(m2 ) wP (kN) 3 72 2 126 1 18 风荷载下的侧移计算 由《高层建筑结构设计》表 的公式计算 表 22 横向第二、三层 D 值计算 构件名称 ci iiiik 2 4321  kk 2c ）（ N /mh i12D 2 cc K A 柱 3098 B、 C、 D、 E 柱 5657 F 柱 3098 表 23 横向底层 D 值得计算 构件名称 12k ciii +k= 2c k  ）（ N /mh i12D 2 cc K A 柱 4632 B、 C、 D、 E 柱 5730 F 柱 4632 水平荷载下的框架层间位移可按下式计算 ijj D/VΔU  j 公式 (23) jV ―第 j 层的总剪力 ijD ―第 j 层所有柱的抗侧移刚度之和 jU ―第 j层的层间侧移 柱的侧移刚度 2cc hi12D ， 公式（ 24） 19 c ―柱侧移刚度修正系数 表 24 风荷载作用下框架侧移计算 层数 jw （ kN） jV （ kN） ijD ）（ mjΔU jΔU /h 3 28824 1/4667 2 28824 1/1615 1 32184 1/1193 风荷载下的 侧移验算：对于框架 结构，楼层间最大位移与层高之比的限值为5501][ e  ， 由 本框架结构的层间侧移与层高之比的最大值满足 3101 . 8 1 855011 1 9 31 的要求，则框架抗侧移刚度满足要求。 地震荷载计算 本工程为钢框架结构，地处成都市市区，抗震设防烈度为 7度，场地类别为Ⅲ类，设计抗震分组为第三组。 结构等效荷载 =恒载 +活载 重力荷载代表值 （ 1）顶层结构重力荷载代表值 女儿墙自重 =1kN/m2 （ 452+302)=45kN 屋面板自重 =4530=6507kN 屋面梁 ZL1=30= ZL2=30= 雪荷载 =（ 452+302)=15kN 活荷载 =（ 452+302)=75kN 外墙 =（ 452+302)=315kN 第三层取一半柱自重 == 20 顶层结构等效重力荷载 =45+6507+++15+315++75= (2)第二层结构重力荷载代表值 楼面板自重 =4530=5697kN 楼面梁 ZL1= ZL2= 柱自重 =362= 外墙 =（ 452+302） =630kN 活载 =4530=3375kN 第二层结构等效重力荷载 =5697++++630+3375= (3)底层重力荷载代表值 楼面板自重 =4530=5697kN 楼面梁 ZL1= ZL2= 柱自重 =36+= 外墙 =（ +)(452+302)=675kN 活载 =4530=3375kN 底层结构等效重力荷载 =5697++++675+3375= 表 25 重力荷载代表值 层数 3 2 1 iG （ kN） 横向框架结构自振周期 按顶点位移法计算框架基本自振周期 [3] nT uT  公式（ 25） 按弹性静力方法计算所得到的顶层侧移，计算见表 26 21 表 26 横向框架顶点位移计算 层数 )(KNGi  )(KNGi 6 DDi 层间相对位移  )(/ mDG iii )(mi 3 172944 2 172944 1 193104 由以上得： T1= = 横向框架水平地震作用计算 本建筑设计高度不超过 40 米，故可用底部剪力法进行计算，结构抗震设防烈度为7 度，结构阻尼比为 ，特征周期 gT ，  ，设计基本地震加速度为。 结构等效重力荷载，多质点体系   ieq GG = T1Tg= 所以α = 2 max 当结构阻尼比不等于 时 max 应乘以调整系数     a x22   结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值 KNGF eqEk   22 由于 T1,不考虑顶部附加地震作用 各层水平地震作用标准值计算 底层 KNHG FHGF jj Ek 0 5 2 5 4   第二层 KNHG FHGF jj Ek   第三层 KNHG FHGF jj Ek 49333   各楼层间剪力 V3=F3= V2=F2+F3=+= V1=F1+F2+F3=++= 表 27 横向框架各层地震作用及楼层地震剪力 层数 )(mhi )(mHi )(KNGi )( mKNHG ii   jj ii HGHG )(KNFi )(KNVi 3 2 1 各楼层地震剪力最小取值验算，基本周期 ，位于 7 度区，剪力系数取值 ，满足 nj ji GV 1 23 表 28 剪力调整 层数 )(KNVi )(KNGi nj j KNG1 )( 3 2 1 横向框架侧移计算 根据框架的水平位移一般分为两部分，一是由框架弯曲变形产生的位移，另一个是柱子轴向变形产生的位移，由框架顶端为两者之和，可由 D 值法求得 表 29 层间位移计算 层数 )(KNVi )/( mKNDi 层间位移 )(mDVii ）（ mih  500H 3 172944 1/6462 2 172944 1/2958 1 193104 1/2652 层间弹性转角均满足   3001 i ，层间位移都小于 500H ，所以满足要求。 内力计算 水平地震作用下横向框架的内力计算 求得框架第 i层的层间剪力 iV 后， i 层 j柱分配到的剪力 jVi 以及柱上、下端 的弯矩 24 iujM 和 bijM 分别按下列各式计算  ijijiij D/DVV 公式（ 26） h）y(1VM j iuij  公式（ 27） hyVM ijij b 公式（ 28） 321 yyyy  ny 公式（ 29） 式中： ijD —— i 层 j 柱的侧移刚度 h —— 该层柱的计算高度 ny —— 框架柱的标准反弯点高度比 y—— 框架柱反弯点高度比 1y —— 上、下层梁线刚度变化时的反弯点高度比的修正值 32 yy、 —— 上下层层高变。