xxx治理工程初步设计报告(编辑修改稿)

xxx治理工程初步设计报告(编辑修改稿)内容摘要：

》 SL20397， 当设计烈度为 Ⅵ 度 时， 可不考虑地震力作用。 稳定计算的边界条件的界定 根据本区边坡地质结构的特点，边坡失稳的滑动面后缘拉张缝将以 NNE 和 NNW组断裂为基础形成陡倾角的追踪张裂缝，成为后缘拉裂切剖面，沿着局部切层的视倾斜层面和风化界面形成滑移面和剪出面；两侧的侧向切剖面将以近东西向的裂隙为基础吸纳 NNE 或 NNW 组裂隙形成；水渠边坡为临空面。 计算方法 根据 《建筑边坡工程技术规范》 GB5033020xx 规定 ，对于可能发生折线滑动的丹水撇洪渠出口左岸 地质灾害治理工程 治理工程初步设计报告 13 边坡，宜采用折线滑 动法进行计算。 根据刚体静力平衡原理和推力计算法则，先假定一个安全系数 sF ， 按折线滑动面 的计算公式可 将滑动土体分成 若干 条块，而 上一 条 块对本条块推 力的合力 方向 与土条 底面 平行，如图 31，然后根据力的平衡条件，逐条向下推求，直至 求出 最后一条土条的 剩余推力。 i1iiiTPii1l滑动面NαW坡面 iPiα 图 31 不平衡推力传递法图示 对任一土条，取垂直与平行土条底面方向力的平衡 关系 ，有 0)s in (c o s 11   iiiiii PWN  （式 31） 0)c o s (s in 11   iiiiiii PWPT  （式 32） 根据安全系数定义和摩尔－库伦破坏准则，有 siiiii F tgNlcT  （式 33） 联合式（式 31）、（式 32）和（式 33），削除 iT ， iN ，得如下计算公式 iis iiiiiiii PF tgWlcWP  1)c o s(s in  （式 34） 式中 i 称为 推力 传递系数，以下式表示 )s in ()c o s ( 11 iis iiii Ftg    （式 35） 计算时先假定 sF ， 然后从坡顶第一条开始逐条向下推求，直至求出最后一条的推力 nP ， nP 必须为零，否则要重新假定 sF ， 进行试算。 根据《建筑边坡工程技术规范》 GB5033020xx 规定， 本边坡应属于二级边坡工丹水撇洪渠出口左岸 地质灾害治理工程 治理工程初步设计报告 14 程， 对于 二 级边坡 的 sF 值应满足以下标准 ： sF ≥ ，否则应对边坡进行工程治理。 潜在滑面位置的确定 根据 边坡地质结构的特点，本区边坡已形成明显的后缘边界，且张拉缝较深（ 3m~6m） ，因此最危险滑面应以张拉缝为起始段；参考一般的工程经验，对于层理结构较明显的边坡，变形边坡一般沿顺层方向剪出，且剪出段长度占滑面总长度的1/5~1/4；对任一给定后缘边界和剪出口位置的边坡，总可在张拉缝下端至剪出段起点间 寻求一 下凹的 滑动面， 使 其安全系数 sF 最小。 对于该边坡，仅在撇洪渠护坡面上发现部分裂缝，剪出口位置并不确定，因此需计算 各 可能存在的剪出口 对应的最 新安全系数 ， 然后 从中找出 所有最新安全系数中极小安全系数 minsF ，此系数即 为最危险滑面的安全系数，而与之相对应的滑面即为潜在滑面。 计算参数取值 以试验为依据，并结合变形边坡稳定性现状， 采用反分析的方法滤定出本边坡的计算参数。 为此 ， 先假定最危险剖面Ⅱ－Ⅱ剖面的最危险滑面 sF ＝ 1，并试算强风化页岩 C 1=5~20KPa、  1＝ 12~18176。 和 弱风化页岩 C 2=13~90KPa、  2＝ 18~27176。 且 C 1＜C 2，  1＜  2 的各种组合，在天然条件下的最终推力 nP ，直到 nP ＝ 0 为止，此时的 C 、 值为计算时应采用的参数。 经计算， 本区岩土体的物理力学参数最终 取值 如 表 31所示。 表 31 边坡岩土体治理工程参数表 岩土名称 容重 抗剪强度 天然容重 （ KN/m3） 饱和容重 （ KN/m3） 凝聚力 C（ KPa） 内 摩 擦角  （ 176。 ） 强风化页岩 20 18 弱风化页岩 45 24 稳定性计算 为评价整个 蠕变 区的稳定性 ， 在其区域内选取 Ⅰ － Ⅰ ~Ⅳ － Ⅳ剖面（其具体位置见平面布置图）， 对 各剖面 在各种工况下的稳定性进行计算，计算结果见表 32，潜在滑动面见图 31~36； 为了解变形边坡体对高压输线塔造成的影响，特意选取Ⅴ－Ⅴ 剖面（通过线塔基丹水撇洪渠出口左岸 地质灾害治理工程 治理工程初步设计报告 15 座，沿 蠕变 体主滑方向），计算该剖面的稳定性以及其滑动过后的稳定性。 计算结果见表 3－ 3，各情况下的潜在滑动面见图 37~38。 表 32 各剖面安全系数 工况 剖面 基本工况 特殊工况 Ⅰ － Ⅰ 剖面 Ⅱ － Ⅱ 剖面 Ⅲ － Ⅲ 剖面 （局部失稳 1） Ⅲ － Ⅲ 剖面 （局部失稳 2） Ⅲ － Ⅲ 剖面 （整体） Ⅳ－Ⅳ 剖面 （整体） 图 31 Ⅰ Ⅰ剖面稳定性计算简图 高程（ｍ） 70 80 90 1 00 1 10 1 20 25 50 75工厂渠 70 80 水 90 1 00 洪撇 1 10 丹高程（ｍ） 1 20 图 32 Ⅱ Ⅱ剖面稳定性计算简图 100 110 120 70 80 90 丹水撇洪渠25 50 75工厂海 70 80 90 100 110 程(米 )高 120 黄 丹水撇洪渠出口左岸 地质灾害治理工程 治理工程初步设计报告 16 李宅4 层张宅 70 80 90 100 110 25 50高程（ｍ） 120 70 75撇 90 80 渠洪 110 100 水丹高程（ｍ） 120 高程（ｍ）279176。 图 33 Ⅲ Ⅲ剖面稳定性计算简图（局部失稳 1） 李宅4层张宅 70 80 90 100 110 25 50 70 75撇 80 90 渠洪 100 110 丹水高程（ｍ） 120 高程（ｍ） 120 高程（ｍ） 图 34 Ⅲ Ⅲ剖面稳定性计算简图（局部失稳 2） 李宅4层张宅 70 80 90 100 110 25 50 120 70 75 90 80 渠洪撇 110 100 丹水 120 图 35 Ⅲ Ⅲ剖面稳定性计算简图（整体失稳） 丹水撇洪渠出口左岸 地质灾害治理工程 治理工程初步设计报告 17 表 33 55 剖面在各种工况下的安全系数 工况 剖面 基本工况 特殊工况 Ⅴ－Ⅴ 剖面 （目前边坡） Ⅴ－Ⅴ 剖面 （已滑一次） 1 10 1 20 90 80 70 1 00 高程（ｍ） 70 洪 90 80 渠 1 10 1 00 水撇丹高程（ｍ） 1 20 25 50 75 图 37 Ⅴ Ⅴ 剖面稳定性计 算简图（目前状态） 110 高程（ｍ）渠撇洪丹水 90 70 80 25 50 100 90 70 75 80 100 110 高程（ｍ） 图 36 Ⅳ Ⅳ 剖面稳定性计算简图（整体失稳） 丹水撇洪渠出口左岸 地质灾害治理工程 治理工程初步设计报告 18 120 高程（ｍ） 100 110 80 90 70 755025 70 80 90 100 110 120 图 38 Ⅴ Ⅴ 剖面稳定性计算简图（启动之后） 边坡稳定性评价 根据边坡地质勘察资料和边坡稳定的计算成果，可得出如下结论： Ⅰ Ⅰ 剖面 及 Ⅱ Ⅱ 剖面在各种工况下边坡的整体稳定性不满足规范要求，特别在暴雨条件下边坡整体可能失稳； Ⅲ Ⅲ 剖面 及Ⅳ Ⅳ 剖面在各种工况下边坡整体基本稳定，但不满足规范要求，局部稳定性处于临界状态； 计算结果表明， 轻微（蠕变）变形区 大致位于 Ⅰ－Ⅰ 剖面以南， P P PP1 探槽以西， P1 至撇洪渠所围限的约 20xxm2 地段为轻微变形区。 轻微变形区 内稳定性较差，天然状态下边坡的稳定性处于临界状态； 暴雨条件下 边坡稳定性较差，极可能失稳。 另外从对Ⅴ－Ⅴ 剖面 的分析来看， 35 千伏铁塔前沿 在各种工况下边坡的整体稳定性不满足规范要求，特别在暴雨条件下边坡可能整体失稳； 一旦失稳，边坡可能沿铁塔基座附近发生二次滑动，直接危及长阳供电主干线铁塔的安全，严重影响长阳县人民的生产和生活。 综上所述，如果 蠕变 区域边坡滑塌，将引起撇洪渠出口堵塞，渠水回流，淹没撇洪渠上游的村镇 60 户及农田近 400 亩，同时直接危及铁塔的 安全运行。 因此迫切需要对该边坡采取治理防护工程措施。 治理建议 综合分析地质报告和边坡的稳定计算结果，边坡已存在明显的 加剧 变形，整体存丹水撇洪渠出口左岸 地质灾害治理工程 治理工程初步设计报告 19 在潜在的不稳定，必须尽快对其实施工程治理措施。 结合稳定计算分析，建议采用以下综合治理措施： （ 1）对于坡底 （撇洪渠护坡段，高程 77~87） ，由于坡角较陡，而削坡又存在一定的困难，建议采用锚钉板 加固方案 ，一方面可增加边坡 坡面 的稳定性，另一方面也可 起到挡墙支撑的作用，抵消部分由边坡上部传来的剩余推力； （ 2）对于边坡中段（高程 87~104），坡角相对较缓，但是由于滑带较 深，也是推力最大地段，应为边坡治理的重点区域，建议采用抗滑桩方案，把桩设置在撇洪渠护坡顶部，以抵御上部边坡的下滑力；同时也可考虑预应力锚索方案，可对边坡施加一沿锚索方向的集中拉力，以降低并防止岩层中裂隙进一步扩展的可能性，减小边坡的下滑力，提高边坡的整体稳定性；； （ 3）对于边坡上段（高程 104~坡顶），坡角相对较缓，但如果不采取任何治理措施，边坡则有可能发生局部滑动，因此建议对上部坡采取削坡减载方案，以提高其局部稳定性。 丹水撇洪渠出口左岸 地质灾害治理工程 治理工程初步设计报告 20 第四章 方案比较及拟定 丹水撇洪渠是 长阳土家族自治县津洋口镇大防护工程的一 个组成部分 ，该变形边坡南端紧邻横跨撇洪渠的潘家淌公路桥，位于渠道出口段左岸上游，南北投影长约49m，东西宽约 42m，投影面积约 20xxm2，变形边坡前缘高程约 77m，后缘高程 112m，高度约 35m，整个地势向南微倾，山咀地形顶部宽坦。 长江水利委员会清江地质大队对丹水撇洪渠左岸进行 了 地质勘察， 并根据 左岸边坡 存在 变形迹象与特征， 将边坡 划分为稳定区和轻微（蠕变）变形区 两 个区。 轻微（蠕变）变形区 大致位于Ⅰ－Ⅰ 剖面以南， P P P P1 探槽以西， P1至撇洪渠所围限的约 20xxm2 地段为轻微变形区。 稳定区 则是 轻微（蠕变）变形区外围区 域。 如果 蠕变 区域出现边坡滑塌事故，将引起撇洪渠出口堵塞，导致渠水回流，淹没撇洪渠上游的村镇 60 户及农田近 400 亩，造成更为严重的影响；边坡滑塌将直接危及铁塔的安全运行。 因此迫切需要对该边坡采取治理防护工程措施。 设计依据与原则 4. 设计依据 （ 1）《建筑结构荷载规范》（ GBJ987） （ 2）《混凝土结构设计规范》（ GB5001020xx） （ 3）《砌体结构设计规范》（ GBJ388） （ 4）《公路排水设计规范》（ JTJ01897） （ 5）《建筑地基基础设计 规范》（ GB5000720xx） （ 6）《预应力混凝土用钢绞线》（ GB/T52241995） （ 7）《建筑边坡工程技术规范》（ GB5033020xx） （ 8）《水工预应力锚固设计规范》（ SL21298） （ 9）《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（ GBJ8685） （ 10）《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》（ GB1751999） （ 11）《岩土工程勘察规范》（ GB5000120xx） （ 12）《湖北省三峡库区滑坡防治地质勘察与治理工程技术规程》 丹水撇洪渠出口左岸 地质灾害治理工程 治理工程初步设计报告 21 设计原则 撇洪渠边 坡治理的原则是： （ 1）研究影 响变形边坡 稳定 的主要因素及其对变形边坡各部位的影响程度，结。