锤式破碎机毕业论文(编辑修改稿)

锤式破碎机毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

后可以更换，机壳和轴之间漏灰现象十分严重 ，为了防止漏灰，设有轴封。 机壳下部直接安放在混凝土基础上，并用地脚螺栓固定。 为了便于检修、调整和更换蓖条，下机座的左右两侧面都开有一个检修孔。 为了便于检修、更换锤头方便，上机座前后面也对称的开有检修孔。 锤式破碎机 毕业论文 （ 2） 转子 如图 所示，转子由主轴、圆盘、锤架、销轴、锤头等组成，圆盘上开有6 个均匀分布的销孔，通过销轴将 6 8 个锤头悬挂起来。 为了防止圆盘和锤子的轴向窜动。 销轴两端用锁紧螺母固定。 转子支承在两个调心滚动轴承上。 此外，为了使转子在运动中储存一定的动 能，避免破碎大块物料时，锤头的速度损失不致过大和减小电动机的尖峰负荷，主轴的一端用带轮连接电动机，同时作为飞轮，储存能量。 图 转子结构示意图 （ 3） 主轴 主轴是支承转子的主要零件，冲击力由它来承受。 因此，要求其材质具有较高的韧性和强度，所以我选择 45 调质处理，其断面为圆形，且有平键和其他零件连接。 示意图如 所示。 图 主轴示意图 （ 4） 打击板 . 锤式破碎机 毕业论文 打击板的作用是承受被锤头击出的物料在其上破碎，同时又将碰撞破碎后的物料重新弹回破碎板，再次破碎。 因此，板的形状、结构，对破碎率影响 极大。 打击板表面有折线形和渐开线形等，折线形结构简单，但不能保证最有效冲击破碎，而渐开线形冲击板，物料都是垂直方向进行冲击，破碎效果最好。 但是由于渐开线板制造困难，而折线又无法达到最佳效果。 为达到排料面积大、成品率高、低能耗，我将打击板设计成如图 所示。 大粒度的物料在锤头的作用下被抛射到上腔打击板上，进撞击后粉碎，部分粉碎后符合粒度要求的物料可直接排出，因此增加排料面积，避免了物料在机器的过度粉碎，提高了成品率，又减少其在机器中停留的时间，减少了机器的运行负荷，降低能耗。 图 打击板的装配和结 构 （ 5） 锤头 .锤头是主要的工作部件。 其质量、形状、和材质对破碎机的生产能力有很大的影响。 因此，根据不同的进料尺寸来选择适当的锤头质量。 锤头是易损件，经常需要更换，为减少更换所需时间和劳动强度，我采用组合式锤头。 可以采用如图 所示的锤头。 锤头用高碳钢铸造或锻造，也可用高锰钢铸造。 为了提高耐磨性，有的锤头表面涂上一层硬质合金，有的采用高铬铸铁。 （ 6） 蓖条 锤式破碎机 毕业论文 蓖条的排列形式是与锤头的运动方向垂直的。 与转子的回转半径有一定的间隙的圆弧状，合格的产品通过蓖缝排出。 其断面形状为梯形，常用锰钢铸成。 蓖条多为一组尺寸相等的钢条，且截面形状用梯形。 安装时，插入蓖条架上的凹槽。 图 筛架示意图 （ 7） 蓖条和锤头间隙用螺杆装置调节。 （ 8） 给定的原始数据是： 破碎能力为 50t/h。 破碎机的最大物料给料粒度为：小于 300mm 破碎机的最大排料粒度不能超过： 20mm 破碎机的破碎程度为：中、细。 破碎机的应用场所是：水泥厂、选煤厂、火力电厂等。 破碎机的破碎对象是：石灰石、煤块、焦碳、石膏等软物料。 锤式破碎机 毕业论文 第 3 章 单转子锤式破碎机主要参数计算 锤式破碎机的转子的参数计算 转子直径 转子直径可按最大料块尺寸来确定，转子直径根据 公式 max( ~ 5)DD 式中 maxD —— 最大进料粒度。 maxD =300mm。 由于我所设计的锤式破碎机属于中型，可选系数为 ，取中间值。 所以 D=300 =820mm 转子转速 锤式破碎机的转子转速可按圆周速度来设计，根据 公式 60 /n v D 式中 v—— 转子圆周速度， m/s。 D—— 转子直径， m。 转子圆周速度一般在 18~70m/s 之间选取。 对中小型破碎机，取 v=25~70m/s，而转速在 750~1500r/min。 对大型破碎机 v=18~25m/s,而转速为 200~300r/min。 速度越高，产品粒度越小，锤头、衬板和筛条磨损也越快，功率消耗也随之增加，对机器零件的加工，安装精度要求也随之增高所以在满足产品粒度的情况下，转子圆周速度应偏低选取。 转速 v 取 40m/s,则 n=931r/min。 转子长度设计 生产率与锤式破碎机的规格、转速、排料 条间隙的宽度、给料粒度、给料状况以及物料性质等因素有关。 根据 公式 QL KDP （ 33） 锤式破碎机 毕业论文 式中 Q— — 生产率， t/h。 D—— 转子的直径， m； P—— 物料的密度，。 取 K=38； 得 50L13 8 0 .8 2 1 .6m。 锤头质量的计算 ： 因为铰接在转子上，所以正确选择锤头质量对破碎效率和能耗都有很大影响，如果锤头质量选得过小，则可能满足不了锤击一次就将物料破碎的要求。 若选得过大，无用功耗过大，离心力也大，对其他零件会有影响并易损坏。 根据动量定理计 算锤头质量时，考虑到锤头打击物料后，必然会产生速度损失，若损失过大，就会使锤头绕本身的悬挂轴向后偏倒。 降低生产率和增加无用功的消耗。 为了使锤头打击物料后出现偏倒，能够通过离心力作用而在下一次破碎时物料很快恢复到正确工作位置。 所以，要求锤头打击物料后的速度损失不宜过大。 一般允许速度损失 40%到 60%（根据实践经验）即： 21( )VV 式中 2V ── 锤头打击物料后的圆周线速度 (m/s) 1V── 锤头打击物料前的圆周线速度 (m/s) 若锤头与物料为了弹性碰撞。 且设物料碰撞之前的运动速度为 0，根据动量定理，可得： 1 2 2mmv mv m v 由上式可知， 12 mmvv mm  式中 m ── 锤头折算到打击中心处的质量 (kg) m ── 最大物料块的质量 (kg) 锤式破碎机 毕业论文 综上所述， (0 .7 ~ 1 .5)mmm 但是， m 只是锤头的打击质量。 实际质量应根据打击质量的转动顺序和锤头的转动惯量求得， 20 20mrm r 式中 r ── 锤头打击中心到悬挂点的距离 (m) 0r ── 锤头质心到悬挂点的距离 (m) 最大物料质量 3344m 0 . 1 5 1 . 6 1 0 0 0 2 2 . 6 2 k33m Rg        锤头折算到打击中心处的质量： m 1 . 2 4 2 2 . 6 2 2 8kg   电机功率的计算 电机功率的消耗取决于物料的性质、给料的圆 周速度。 破碎比和生产率。 目前，尚无一个完整的计算公式，一般根据实践经验和实验数据，根据经验公式进行计算 ,根据公式得 20 .1 4 0 .8 2 1 9 3 1 8 8P     KW 系数 K 取。 选用 Y 系列的三相异步电动机，其额定功率为 90KW，型号是 Y280M4。 给料口的宽度和长度 锤式破碎机的给料口的长度与转子直径的相同，所以 L=D=820mm。 其宽度 B 2D=600mm, 则取 B=600mm. 锤式破碎机 毕业论文 第 4 章 单转子式锤式破碎机的主要零件结构设计 垂头设计与计算 ； ； ； 图 锤子形状 锤头的形状确定 一、 一般锤头的设计 如图 所示，是各种锤头的结构形状。 图 a 所示锤子是用于可逆式锤式破碎机，它属于轻型锤子，被破碎的物料粒度大约在 100 左右。 PCZ 式单转子 锤式破碎机采用图 b 的锤子是一种组合式，由锤柄锤帽和销轴等组成。 锤帽由耐磨材料铸造而成，可方便更换。 锤柄可用高碳钢制造并在侧面焊有耐磨合金，其寿命很长。 这样的锤子增加打击中心的质量，增加物料与锤头 撞击几率。 PC 和 PCX系列锤式破碎机采用图 c 所示锤子。 其头部质量较重，可以得到较细产品，整体式锤子结构简单。 反击式锤式破碎机采用图 d 所示的锤子。 其结构很简单，此外，无蓖条锤式破碎机采用长柄组合式锤子。 由于锤柄较长，对同样规格破碎机，其转盘直径就比较小增加破碎腔空间，可减小其鼓风效应而产生的不必要的电能损耗。 这种锤子用于 PCKW 无蓖条可逆式锤式破碎机。 锤式破碎机锤子的形状与破碎物料性质和粒度有关，即与被破碎物料硬度、脆性、粒度等因素有关。 因此，锤子的形状有各种各样的，如破碎金属切削的锤子就像镰刀形，一是加大 打击力度；二是延长锤子的使用寿命。 锤式破碎机 毕业论文 二、 组合式锤头设计 1圆柱销 2锤体 3锤柄 4六角螺栓 5自锁螺母 图 锤头 免锤式破碎机的锤头是直接打击进入破碎腔矿石的关键部件，要求锤头的结构设计首先应当满足碰撞平衡条件。 考虑到锤头容易磨损，磨损后就需更换，而且更换周期短，为使维修师傅操作简单，节省时间，节约材料，减少成本。 我就将锤头设计为组合式，如图 .。 锤头由圆柱销（ 1）、锤体（ 2）和锤柄（ 3）组合而成。 我所设计的锤头区别于一般组合式锤头，锤体成球台状，球台中心线上设有圆透孔，球台下端 方透孔与锤柄上部空心杆外圆相配，圆柱销穿过垂体圆透孔，与空心杆内孔相配，并由螺栓和自锁螺母固定，形成组装式球台状锤头结构。 锤式破碎机 毕业论文 它满足碰撞的平衡条件，从而减少无用能量消耗，延长转子轴承使用寿命和避免避损坏销轴；由于锤柄可连续使用，只需更换磨损的锤体，从而用提高了材料利用率；又由于更换锤体时，锤柄不用从销轴上拆下，可降低维修操作难度。 由于锤式破碎机锤头是铰接悬挂在转子体的销轴上，锤头打击矿石时，在锤头碰撞点上将作用着冲击力，由理论力学知，如果冲击力通过离销孔中心距离为h 的碰撞中心上，则销轴上的碰撞反力为零；如果冲 击力未通过碰撞中心，则冲击力会在转子的销轴上产生碰撞反力。 由于先有技术锤式破碎机锤头锤体打击面一般为矩形或梯形，在进行碰撞平衡计算时，先有两种设计理论：一是建议锤头的碰撞中心取在锤头允许磨损高度的中心，二是建议将碰撞中心取在锤头的最外端。 但与实际情况都有出入，因为打击面的每个点都有可能实施对物料的打击，冲击力作用线常常会偏离设定的碰撞中心，导致在销轴上产生碰撞反力，其后果是产生有害阻力矩，缩短转子轴承使用寿命。 甚至会损害销轴。 而我所设计的球形锤头就能避免以上不足。 因为圆弧面与物料碰撞所产生的作用反力都会 经过球心，则销轴上的碰撞反力为零。 锤式破碎机 毕业论文 由于锤式破碎机锤头是铰接悬挂在转子体的销轴上，锤头打击矿石时，在锤头碰撞点上将作用着冲击力，由理论力学知，如果冲击力通过离销孔中心距离为h 的碰撞中心上，则销轴上的碰撞反力为零；如果冲击力未通过碰撞中心，则冲击力会在转子的销轴上产生碰撞反力。 由于先有技术锤式破碎机锤头锤体打击面一般为矩形或梯形，在进行碰撞平衡计算时，先有两种设计理论：一是建议锤头的碰撞中心取在锤头允许磨损高度的中心，二是建议将碰撞中心取在锤头的最外端。 但与实际情况都有出入，因为打击面的每个点都有可能实施 对物料的打击，冲击力作用线常常会偏离设定的碰撞中心，导致在销轴上产生碰撞反力，其后果是产生有害阻力矩，缩短转子轴承使用寿命。 甚至会损害销轴。 而我所设计的球形。