预应力框架梁计算书(编辑修改稿)

预应力框架梁计算书(编辑修改稿)内容摘要：

8 4 2 1 6 . 4 0 . 5 2 3 1 0 3 ( / )( 2 6 . 5 5 )pNeq k N ml    水平力 c os 42 16 .4 ( )ppPN N N k N   水 平 垂直力 sin ta n 42 16 .4 0. 16 67 5 ( )ppPN N N k N      竖 向 图 4 等效荷载分布图 ： 由 PK计算可得 :平衡荷载产生的弯矩 (综合弯矩 )如下图所示： 图 5 综合弯矩（平衡荷载产生的弯矩） 支座 A点 的主弯矩 ： 421 ( 64 1 ) 264 0( )M k N m     1 10 跨中 C点 的主弯矩 ： 421 ( 64 2) 398 0( )M k N m      1 ： M M M次 综 主＝ （ M 主 __梁中预应力值对截面偏心距的乘积 ） 次弯矩计算表（注：表中正值为梁下边缘受拉） 表 3 截面 综合弯矩 主弯矩 次弯矩 支座 A 3286 2640 646 跨中 C 3343 3980 637 次弯矩取平均为 ,次剪力 约 为 0 ： ： 541 .9 5 1 0 63 .2 5 1 0pE cEE    1 py pcu s cufE   55,0. 00 33 ( 50 ) 10 0. 00 33 ( 40 50 ) 10 0. 00 34 0. 00 33c u c u kf           取   0p con l E pc        2p p p np c n nn n nN N e MyyA I I     :E 钢筋与混凝土弹性模量之比 PC： 第二批损失完成后，受弯构件受拉边缘处的混凝土预压应力 0:p 受拉区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力为 0时的预应力钢筋应力 :b 界限破坏时截面相对受压区高度 :cu 非均匀受压时的混凝土极限压应力 支座处 (A点 ) 11 kN  55p e p p n l s snpnp e p l sA y A ye AA  ( 1 3 9 5 2 9 6 . 7 2 ) 3 8 9 2 ( 1 9 0 0 1 0 6 4 2 1 0 ) 5 4 . 1 4 3 4 3 6 ( 1 9 0 0 1 0 6 4 3 5 )( 1 3 9 5 2 9 6 . 7 2 ) 3 8 9 2 5 4 . 1 4 3 4 6 4              618( )mm 190 0 106 4 210 626 ( )ny m m    65 1 1 1 14 0 8 8 5 0 0 4 0 8 8 5 0 0 6 1 8 6 2 6 6 4 1 . 5 1 0 6 2 61 3 . 4 6 9 1 0 4 . 9 4 1 0 4 . 9 4 1 0PC          2 ( / )N mm   0p con l E P C        2139 5 296 .01 6 5 114 9( / )N m m     10 50 .8 0 .4 20 .0 0 2 1 3 2 0 1 1 4 1 .2 90 .0 0 2 110 .0 0 3 3 1 .9 5 1 0 0 .0 0 3 3py pc u p c ufE    跨中 (C点 ) kN  55p e p p n l s snpnp e p l sA y A ye AA  ( 1 3 9 5 1 8 4 . 6 3 ) 3 8 9 2 ( 1 0 6 4 1 2 0 ) 5 3 . 3 1 6 8 7 4 ( 1 0 6 4 3 5)( 1 3 9 5 1 8 4 . 6 3 ) 3 8 9 2 5 3 . 3 1 6 8 7 4            937( )mm 106 4 120 944 ( )ny m m   65 1 1 1 14 3 4 4 3 0 0 4 3 4 4 3 0 0 9 3 7 9 4 4 6 4 1 . 5 1 0 9 4 41 3 . 4 6 9 1 0 4 . 9 4 1 0 4 . 9 4 1 0PC          12 2 3 8 8( / )N mm   0p con l E P C        21 3 9 5 1 8 4 .6 3 6 9 .7 8 1 2 6 9 .1 ( / )N m m     10 50 .8 0 .4 80 .0 0 2 1 3 2 0 1 2 6 9 .10 .0 0 2 110 .0 0 3 3 1 .9 5 1 0 0 .0 0 3 3b py pc u p c ufE    载力计算： 已知： 23892pA mm 支座 A点： 设计弯矩： 38 63 38 63 64 1. 5 32 21 .5 ( )M M k N m     次 3 8 9 2 1 3 2 0 2 1 0 3 4 6 4 3 0 0 3 5 1 8 1 ( )3 8 9 2 1 3 2 0 3 4 6 4 3 0 0p p y p s y sp p y s yA f a A f aa m mA f A f           a受拉区全部纵向钢筋合力点到截面受拉边缘的距离 0 190 0 181 171 9( )h h a m m     对 预应力钢筋和 非预应力钢筋的合力点取矩： 20012cMx h h fb   6202 3 2 2 1 . 5 1 01 7 1 9 1 7 1 9 1 7 2 ( m m ) 0 . 4 2 1 7 1 9 7 2 2 ( )1 9 . 1 6 0 0 b h m m        11 1 9 . 1 6 0 0 1 7 2 3 8 9 2 1 3 2 0( ) 0300s c p p yyA f b x A ff         非预应力按照构造 max{%,45 %tyff }配筋 ， 45 %tyff = 1 .7 14 5 % 0 .2 6 %300? 20. 26 % 0. 00 26 60 0 19 00 29 64sA A m m== 创 = 选 配 7 225 , 3436( m m )sA  13 跨中 (C点 )： 设计弯矩： 87 88 87 88 64 1. 5 94 29 .5 ( )M M k N m     次 3 8 9 2 1 3 2 0 1 2 0 6 8 7 4 3 0 0 3 5 9 5 ( )3 8 9 2 1 3 2 0 6 8 7 4 3 0 0p p y p s y sp p y s yA f a A f aa m mA f A f           0 190 0 95 180 5 ( )h h a m m     10 120( ) 1 9 . 1 2 0 4 0 1 2 0 ( 1 8 0 5 ) 8 1 5 9 ( ) 9 4 2 9 . 522ff c f f hM f b h h k N m M k N m             属于第二类 T形截面 对预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点取矩： 11 ( ( / 2 )c f f o fM M f b b h      ） hh 69 4 2 9 .5 1 0 1 9 .1 ( 2 0 4 0 6 0 0 1 2 0 ( 1 8 0 5 1 2 0 / 2 )       ） ( . )kN m 2 10012cMx h h fb   6202 3 6 7 0 . 2 1 01 8 0 5 1 8 0 5 1 8 7 ( ) 0 . 4 8 1 8 0 5 8 6 6 . 4 ( )1 9 . 1 6 0 0 bm m h m m        1 (c f f p p ys yf b x b b A fA f    ） h 21 9 . 1 [ 6 0 0 1 8 7 ( 2 0 4 0 6 0 0 ) 1 2 0 ] 3 8 9 2 1 3 2 0 1 0 2 0 ( )300 mm       实 配 14 22。