大体积砼施工方案(编辑修改稿)

大体积砼施工方案(编辑修改稿)内容摘要：

混凝土水灰比按下式计算 ： W/C=α a fce/(fcu,0+α aα b fce) 式中： α a──回归系数，对碎石混凝土可取 ，对卵石混凝土可取, 取 α a =。 α b──回归系数，对碎石混凝土可取 ，对卵石混凝土可取, 取 α b =。 fce──水泥 28d 抗压强度实测值 , 取 fce = Mpa。 第 11 页 共 28 页 实 际 取 水 灰 比 W/C = 247。 (+ )=。 抗渗混凝土除了满足上式要求之外，还应该满足下表： 由于 抗渗等级为 P8P12,采用 C60 混凝土 ,所以查表取水灰比 ,W/C=。 实际取水灰比 :W/C=，还应该满足下表： 由于抗冻等级为 F50 掺引气剂 ,所以查表取水灰比 ,W/C=。 实际取水灰比 :W/C=. （ 三 ） 、用水量计算：： 1 干硬性和塑性混凝土用水量的确定 : 1)水灰比在 ～ 范围时 ,根据粗骨料的品种 ,粒径及施工要求的混凝土拌合物稠度 ,其用水量按下表选取 : 第 12 页 共 28 页 2)水灰比小于 的混凝土以及采用特殊成型工艺的混凝土 用水量应通过试验确定。 3)掺外加剂时的混凝土用水量可按下式计算 : mwa= mw0(1β ) 式中： mwa──掺外加剂混凝土每立方米混凝土用水量 (kg)。 mw0──未掺外加剂时每立方米混凝土的用水量 (kg)。 β ──外加剂的减水率 ,取 β =%.3f%%。 4)外加剂的减水率应经试验确定。 实际取水灰比 W/C = (110247。 100)=。 由于混凝土水灰比计算值小于 ,所以用水量取试验数据mw0=。 掺外加剂时每立方米混凝土的用水量 mwa = 150 (110247。 100)=135 kg。 （ 四 ） 、水泥用量计算： 每立方米混凝土的水泥用量可按下式计算： mc0= mw0/(W/C) 第 13 页 共 28 页 经计算得： 每立方米混凝土的水泥用量 mc0 = 150247。 = kg。 掺粉煤灰混凝土的水泥用量 mc,按下式计算 : mc= mco(1β c) β c──取代水泥百分率 , 取 β c = 15。 mc0──每立方米混凝土的水泥用量 , 取 mc0 = kg。 经计算得： 掺粉煤灰混凝土的水泥用量 mc = (115247。 100)= kg。 （ 五 ） 、粉煤灰用量计算： 粉煤灰掺量按下式计算 : mf=δ c(mcomc) δ c──粉煤灰的超量系数 , 取 δ c =。 经计算得： 粉煤灰掺量 mf = ()= kg。 （ 六 ） 、粗骨料和细骨料用量的计算： 塌落度为 10~60mm 的混凝土合理砂率按下表的确定 : 塌落度大于 60mm 的混凝土砂率，根据上表基础上按塌落度每增大第 14 页 共 28 页 20mm，砂率增大 1%的幅度调整。 根据水灰比为 ,粗骨料类型为 :碎石 ,粗骨料粒径 :20(mm),查上表 ,取合理砂率 %。 粉煤灰混凝土粗骨料和细骨料基准用量的确定 ,采用体积法计算 ,计算公式如下 : β s=(mso/(mso+mgo)) 100% (mco/ρ c)+(mgo/ρ g)+(mso/ρ s)+(mwo/ρ w)+ =1 其中： mg0──每立方米混凝土的粗骨料用量 (kg/m3)。 ms0──每立方米混凝土的细骨料用量 (kg/m3)。 ρ c──水泥密度 , 取 ρ c = 3000 kg/m3。 ρ g──粗骨料表观密度 , 取 ρ g = 2650 kg/m3。 ρ s──细骨料表观密度 , 取 ρ s = 2620 kg/m3。 ρ w──水密度 , 取 ρ w = 1000 kg/m3。 α ──混凝土含气率 , 取 α = 1 %。 以上两式联立 , 每立方米混凝土的粗骨料用量 mg0 = (247。 3000150247。 1000)247。 (1247。 2650+(247。 100247。 (247。 100))247。 2620)= kg/m3。 每立方米混凝土的细骨料用量 ms0 = ( 247。 3000150247。 1000)247。 (1247。 2650+(247。 100247。 (247。 100))247。 2620) 247。 100247。 (247。 100)= kg/m3。 第 15 页 共 28 页 （ 七 ） 、混凝土配合比的计算： 混 凝 土 的 基 准 配 合 比 为 ： 水 泥 ： 砂 ： 石 子 ： 水 ： 粉 煤 灰=372:577:1255:150:78 或重量比为：水泥：砂：石子：水：粉煤灰 =:::: 砼内部绝热温升：根据承台、底板抗渗砼配合比设计经验，每立方米砼水泥用量约为 438Kg， 525水泥每千克水化热 Q=461KJ／ Kg，根据资料表明，砼最大绝热温升一般在浇筑后三天左右达到峰值。 自约束裂缝控制计算 （ 一 ） 、计算原理 (依据 建筑施工计算手册 ) : 浇筑大体积混凝土时 ,由于水化热的作用 ,中心温度高 ,与外界接触的表面温度低 , 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时 ,外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束 ,使表面产生拉应力 ,内部降温慢受到自约束产生压应力 .则由于温差产生的最大拉应力可由下式计算 : 式中 σ t混凝土的拉应力 (N/mm2)。 E(t) —— 混凝土的弹性模量 (N/mm2)。 α 混凝土的热膨胀系数 (1/℃ )。  T1 —— 混凝土截面中心与表面之间的温差 (℃ )。 其中心温度第 16 页 共 28 页 按下式计算 计算所得中心温度为： ν 混凝土的泊松比 ,取 －。 由上式计算的 σ t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值 , 则不会出现表面裂缝 ,否则则有可能出现裂缝 ,同时由上式知采取措施控制温差△ T1 就有可有效的控制表面裂缝的出现。 大体积混凝土一般允许温差宜控制在 20℃ － 25℃范围内。 （ 二 ） 、计算 :。