山东冶金考试题库(编辑修改稿)

山东冶金考试题库(编辑修改稿)内容摘要：

18%。 312 影响热制度的主要因素 ：品位提高 1%，焦比降低 2%； ：灰分增加 1%，焦比升高 2%；含硫增加 %，焦比升高 ～ 2%； ：炉料和气流接触越充分煤气能量利用越充分，炉温会增加，反之当煤气流的分布失常，如发生管道等，由于煤气利用变差，炉温会降低； ：如风量变化、炉渣碱度波动、装料制度的变更以及冷却设备的漏水、原燃料称量的误差等均会影响热制度的稳定。 313 利用倒流休 风管道进行倒流操作时，按下列程序执行： 16 A 应打开 2/3 数量的风口窥视孔。 ，应立即回风顶回，然后缓缓放风，逐步使风压到零，仍不能避免灌渣时，立即把窥视孔大盖打下，排出渣子休风。 ，倒流阀故障又必须倒流时，可用热风炉倒流，但时间不允许超过 30 分钟，时间拖长时必须另换一座热风炉倒流，总时间不超过一小时。 D 因故紧急休风，放风阀失灵时，可通知热风炉打开冷风阀，打开烟道利用烟道放风或通知鼓风机放风。 314 两把探尺相差超过 米，谓偏料。 长期偏料应检查下列 情况： ； ； ，大、小料钟中心位置是否偏移； 、支管有无堵塞； 、损坏，查出问题及时纠正和处理。 315 高炉送风量的大小，取决于 风机出力及料柱透气性和风口进风断面积 ，从而寻求合适的风速和鼓风动能。 在一般情况下，风口应力求等径、等长、全开。 A 风机出力及料柱透气性和风口进风断面积 B 风机出力 C 料柱透气性 D 风口进风断面积 316 禁止长时间堵风口操作，因故慢风操作或风机出力不足时，为保证顺行， 可以 堵风口或加套 ，应注意适当、适时。 A 可以堵风口或加套 B 不必堵风口或加套 C 只能堵风口 D 只能加套 317 高炉操作应保持全风量操作下列情况增加风量 a. 高炉尚未达到规定的全风量，且有加风之可能时； b. 减风原因消除时； c. 休风后的复风。 休风时间小于 4 小时，可按全风压 80%以上复风；休风时间 4 小时以上时，应按全风压 70%送风。 如果送风后半小时炉料 17 不下，应人工坐料。 如果送风后，风口工作活跃，风量风压适应，料面活动，应及时改全风操作，愈接近全风，加风愈应慎重，两次加风间隔不少于 20分钟。 a. 料速过快，两小时料速已明显超过正常值，风温已用尽； b. 发生管道行程，严重偏行，连续崩料或有悬料可能时； c. 炉温急剧向凉，风温无法挽回时； d. 因设备故障无法按正常料线操作，或炉顶温度超过 450℃故障仍不能排除时； e. 由于原燃料供应紧张，必须降低冶炼强度时； f. 因故造成出渣、出铁严重晚点时； g. 高炉炉缸贮铁量接近或超过安全容铁量，或铁水罐盛装不下时。 减风量的幅度，应根据需要决定，要求一次减到需要水平，但是任何时候都严禁风口灌渣，特别是在风口涌渣及出渣、出铁之前，要慎重从事。 319 热制度的调剂 ：主 要是靠调整焦炭负荷来实现的。 当炉温波动较小时可以采用风温和加湿来调剂；当热制度变化较大时要调整焦负荷，必要时通过控制料速来调整。 A 当炉温波动较小时可以采用风温和加湿来调剂；当热制度变化较大时要调整焦负荷，必要时通过控制料速来调整。 B 当炉温波动时只能采用风温和加湿来调剂 C 当炉温波动时只能调整焦负荷。 D 当炉温波动时只能通过控制料速来调整。 320 休风前呈悬料状态时，必须在坐料之后进行， 料未坐下不准休风 ，坐料之后赶上料线方可休风。 A 料未坐下不准休风 B 料未坐下可以休风 321 长期休风必须炉顶点火时，短期休风有下列情况之一者，也应点火，且专人看管。 、设备时； ； ； 18 ，必须在卸下火管之后，同时打开倒流阀。 322 生产实践证明，在相似的冶炼条件下，鼓风动能随冶炼强度的提高而降低，并形成双曲线关系，这是因为 随冶炼强度的提高，风量增加，风口前煤气量加大，回旋区扩大为维持适宜的回旋区长度以保持合理的煤气流分布，并应扩大风口，降低风速和鼓风动能。 A 随冶炼强度的提高，风量增加，风口前煤 气量加大，回旋区扩大为维持适宜的回旋区长度以保持合理的煤气流分布，并应扩大风口，降低风速和鼓风动能。 B 随冶炼强度的提高，风量增加，风口前煤气量加大，回旋区扩大为维持适宜的回旋区长度以保持合理的煤气流分布，并应扩大风口，降低风速和鼓风动能。 C 随冶炼强度的提高，风量增加，风口前煤气量加大，回旋区扩大为维持适宜的回旋区长度以保持合理的煤气流分布，并应扩大风口，降低风速和鼓风动能。 D 随冶炼强度的提高，风量增加，风口前煤气量加大，回旋区扩大为维持适宜的回旋区长度以保持合理的煤气流分布，并应扩大风口，降 低风速和鼓风动能。 323 评价原料质量好坏的内容很多，经常使用的主要评价指标之一有矿石含铁量、含粉率（小于 5mm）和高温冶金性能等，这些指标都对料柱透气性有很大影响。 长期生产实践证明， 原料含铁量高、渣量少、粒度均匀、含粉率低，高温冶金性能好能适应较大的风速与鼓风动能。 而且相比之下，含粉率高的不利影响更为明显，这是因含铁量低时需增加单位生铁的焦碳消耗量，焦碳的透气性好，可以减轻含铁量低渣量大对 19 炉料透气性的不利影响。 A 原料含铁量高、渣量少、粒度均匀、含粉率低，高温冶金性能好能不适应较大的风速与鼓风动 能 B 原料含铁量高、渣量少、粒度均匀、含粉率低，高温冶金性能好能适应较大的风速与鼓风动能 C 原料含铁量高、渣量少、粒度均匀、含粉率低，高温冶金性能好能的与风速 、 鼓风动能没有关系 324 高炉采用富氧鼓风时，由于风中含氧量提高，同等冶炼强度所需要的空气体积减少（主要是氮气减少），使生成的煤气量也减少，所以，要求富氧时的风速、鼓风动能比不富氧时高一些。 A 要求富氧时的风速、鼓风动能比不富氧时高一些 B 要求富氧时的风速、鼓风动能比不富氧时底一些 C 要求富氧时的风速、鼓风动能与不富氧时一样 所谓风口长短，是指风口伸入炉缸内部的长短。 伸入炉缸内较长的风口，易使风口前的回旋区向炉缸中心推移，等于相对缩小炉缸直径，所以它比 伸入炉缸内短的风口的风速和鼓风动能应小一些。 一般长风口适用于低冶炼强度或炉墙侵蚀严重、边缘煤气容易发展的高炉。 伸入炉缸内短的风口的风速和鼓风动能应小一些 伸入炉缸内短的风口的风速和鼓风动能应大一些 在高炉容积、炉缸直径相似的情况下，一般是风口数目越多，鼓风动能越低，但风速越高。 从鼓风动能的计算公式可知当冶炼强度一定时，风量（ Q）也一定。 则风 口数目（ n）越多，鼓风动能 (E)必然降低。 A 则风口数目与鼓风动能 (E)无关。 20 B 则风口数目（ n）越多，鼓风动能 (E)必然降低。 C 则风口数目（ n）越多，鼓风动能 (E)越高。  利用系数η。 它分为容积利用系数（ t/ m179。 .d） 和炉缸面积系数（ t/ m178。 .d）两种。 前者又因高炉容积计算方法的不同而有工作容积利用系数 和有效容积利用系数之分。 我国是把铁口中心线到炉喉间的高炉容积称为高炉有效容积（ Vu），而欧美把风口中心线到炉喉间的高炉容积称为高炉工作容积（ Vp）。 中国用有效容积计算所得 出的系数值称为高炉有效容积利用系数 η u， Pk η u = ――， t/ (m179。 .d) Vu 式中， P 为高炉每昼夜生产某品种生铁的合格产量， t； k 为该品种生铁折合为炼钢铁的折算系数； 42 冶炼强度 I。 现已分为焦炭冶炼强度和综合冶炼强度两个指标。 焦炭冶炼强度是把每昼夜、每立方米高炉容积消耗的焦炭量，即一昼夜装入高炉的干焦炭量（ Qk）与容积（ V）的比值： Qk I 焦＝――― , t/ (m179。 .d) V 由于采取喷吹燃料技术，将一昼夜喷吹的燃料量 Q 喷与焦炭量 Qk相加值与容积之比就叫做综 合冶炼强度： Qk＋ Q 喷 I 综 =――――――， t/ (m179。 .d) V 21 如同利用系数计算那样，冶炼强度也有用有效容积与工作容积计算的差别。 43 燃烧强度。 它是每平方米高炉炉缸截面积上每昼夜燃烧的干燃料吨数，用来对比不同容积高炉实际炉缸工作强化的程度： IA＝ Q 燃 /A 缸， t/（㎡ .d） 4— 4 焦炭负荷。 它是每批炉料中铁矿石总量（包括烧结矿、球团矿、天然矿和锰矿等）与每批炉料中焦炭量的比值，是用来估计燃料利用水平和用配料调节炉子热状态的参数。 P＝ Q 矿 /Q 焦 45 休风率。 休风率是高 炉休风停产时间占规定日历作业时间的百分数。 所谓规定日历作业时间是指日历时间减去计划大、中修时间和封炉时间。 以上 5 个指标都是反映高炉生产率、作业率方面的指标。 高炉有效容积利用系数和冶炼强度越高，休风率越低，表示高炉越高产。 46 生铁合格率。 这是反映质量的指标。 生铁的化学成分符合国家标准规定值时叫合格生铁。 生产的合格铁量占高炉总产铁量的百分数叫生铁合格率。 48 焦比 K。 它是冶炼 1t 生铁所需要的干焦量： Qk K＝―― ， ㎏ /t P 49 折算焦比 K 折。 它是将所炼某品种的生铁折算成炼 钢铁以后，计算冶炼 It 炼钢铁所需要的干焦炭量： Qk K 折＝――― ， ㎏ /t 22 P179。 A 410 煤比 Y 和油比 M。 煤比是每炼 1t 生铁所喷吹的粉煤量。 油比是每炼 1t 生铁所喷吹的重油量。 QY QM Y＝―――， ㎏ /t ； M＝―― ， ㎏ /t P P 411 燃料比。 它是指冶炼 It 生铁所消耗的干焦炭量与煤粉、重油量之和。 QK＋ QY＋ QM K 燃＝―――――――，㎏ /t P 412 综合焦比和燃料比。 在此先要了解煤或油与焦炭 的置换比。 高炉采用喷吹煤粉或重油以后，喷吹单位质量（或体积）的燃料所能替代焦炭的数量叫燃料的置换比。 置换比愈高，表示喷吹燃料的质量和利用率越好。 综合焦比是将冶炼 1t 生铁所喷吹的煤粉或重油乘上置换比折算成干焦炭量，再与冶炼1t 生炼所消耗的干焦炭量相加即为综合焦比。 现在与国际上价冶炼 1t生产消耗的能量相接轨，已采用燃料比，即焦比＋煤比，不再将煤比乘置换比再与焦比相加。 413 综合折算焦比和燃料比。 它是在计算综合焦比的基础上，再把各种品种的生铁折算为炼钢铁后计算而得的。 414 工序能耗。 炼铁工序能耗是指 某一段时间（月、季、年）内，高炉生产系统（原料供给、高炉本体、渣铁处理、鼓风 、热风炉、喷吹燃料、碾泥、给排水）、辅助生产系统（机修、化验、计量、环保等）以及直接为炼铁生产服务的附属系统（厂内食堂、浴室、保健站、休息室、生产管理和调度指挥系统等）所消耗的各种能源的实物消耗量，扣除回收利用能源， 23 并折算成标煤（ 29330kj/t）与该段时间内生铁产量之比值。 416 出铁正点率。 连续生产的高炉为了保持炉况稳定，必须按规定时间出铁。 计算公式是：出铁正点率＝正点出铁次数 /实际出铁次数179。 100%。 417 铁量差 或出铁无效率。 实际出铁量与理论出铁量的差为铁量差，常用下式计算： nP 批－ P 实 铁量差＝―――――――179。 100% nP 批 式中： n―――两次出铁间下料批数； P 批―每批料的出铁量， t/批； 矿石批重179。 矿石含铁量179。 P 批＝―――――――――――――― 0. 945 ――――铁回收率 ――――每吨生铁含铁 945 ㎏ /t 或 P 实――本次出铁的实际铁量， t。 铁量差地上天官 10－ 15%即为亏铁。 铁量差小于 10%－ 15%的出铁次 数 出铁均匀率＝―――――――――――――――――179。 100% 实际出铁次数 418 高压全风堵口率。 高压全风量堵铁口，不仅对顺行有利，而且有利于维护铁口的泥包形成。 计算公式是（常压高炉只计算全风堵口率）：高压全风口堵口率＝高压全风堵铁口次数 /实际出铁次数179。 100%。 419 铁口深度合格率。 为了保证铁口安全，每座高炉都规定有必须保质的铁口深度范围。 24 每次开铁口时实测深度符合规定者为合格。 计算公式是：铁口深度合格率＝深度合格次数 /实际出铁次数179。 100%。 4什么叫长渣。 什 么叫短渣。 长渣是炉渣黏度随温度降低而逐渐升高，在黏度－温度曲线上无明显转折点的炉渣。 一般酸性渣具有长渣特性，在生产中取渣样时，渣液能拉成长丝，冷却后渣样断面呈玻璃状。 短渣与长渣相反，在黏度－温度曲线上有明显的转折点，一般碱性渣为短渣，取样时渣液不能拉成长丝，冷却后渣样断面呈石头状。 42什么叫炉渣的稳定性。 它对高炉冶。