商业办公楼建筑设计、结构设计_毕业设计(编辑修改稿)

商业办公楼建筑设计、结构设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

 8@200 251 yl 70  8@200 251 B9 xl 80  8@200 251 yl 70  8@200 251 B10 xl 80  8@200 251 yl 70  8@200 251 16 B11 xl 80  8@200 251 yl 70  8@200 251 表 3 支座弯距配筋计算 截面 0h (㎜ ) M() As ( 2mm ) 配筋 实用 As( 2mm ) 支 座 支 B1B2 支座 80  10@200 479 B2B3支座 80  8@140 402 B1B4支座 80  8@150 335 B2B5 支座 80  8@180 279 B3B6支座 80  8@200 251 B4B5支座 80  8@150 335 B5B6支座 80  8@180 279 B6B8支座 80  8@200 251 B5B7支座 80  8@200 251 B2B4支座 80  8@180 279 B2B7支座 80  8@130 387 B8B11支座 80  8@200 251 B7B10支座 80  8@180 279 B2B9支座 80  8@180 279 B9B10支座 80  10@200 251 B10B11支座 80  10@200 393 17 验算表中板的配筋率  0000m i n0 /45, x yts ffbhA    000000 / a x bhffbhA yts 或  801 0 0 0)2 1 0/(801 0 0 a x 0000  或=max(160 或 192) 上表中所有配筋面积都大于 192 ㎜ 2 ,因此满足要求。 、连续梁的计算 连续梁的布置如下图粗实线 所示 ,计算方法采用了塑性理论方法 (内力重分布法 ). （ 1）、估计梁截面尺寸 7 2 0 0 7 2 0 0h ~ ~ 4 0 0 ~ 6 0 01 8 1 2 1 8 1 2ll  ,取 500 150~752300~43002~4b  hh ,因 b不能小于 200,故 b取 250 b h=250 300mm （ 2）、荷载设计值 线荷载 : 板传来恒载 KN/ 2m = 梁自重 25 KN/ 2m （ ） m = 梁侧抹灰 17KN/ 3m ()m 2 = 18 纵隔墙自重 19 KN/ 3m = KN/m 恒载设计值 1g =g2 =++ 均布荷载 活载设计值 KN/ 2m = 把 梯形 荷载转化为均布荷载 恒载 : (12 + )= KN/m 活载 : (12 + )= 即 g1ˊ＝ KN/m + KN/m ＝ KN/m q1ˊ＝ KN/m g= g1ˊ + q1ˊ =, 把三角形荷载化为均布荷载后计算简图如下 (3)内力计算 由于跨距不同，所以次梁的弯矩 计算用 弯矩分配法求得 （具体过程在过程材料里面）。 弯矩分配图如下： 19 (4)内力汇总 截面 A 支座 AB 跨中 B 支座 BC 跨中 C 支座 CD 跨中 D 支座 DE 跨中 左 右 左 右 左 右 M(KN m) 0 V(KN) 112.8 47.2 100.3 截面 E 支座 EF 跨中 F 支座 FG 跨中 G 支座 GH 跨中 H 支座 左 右 左 右 左 右 M(KN m) 0 V(KN) 92.9 65.5 112.8 (4) 截面承载力计算 1) 次梁跨中 截面按 T形截面进行计算，其翼缘宽度取两者中的较小值（取最大跨轴线间距 计算） 39。 39。 330 . 2 5 3 . 3 3 . 5 5ffnlbmb b s m       取较小值 39。  ， 判断 T型截面 类型： 取 h0=50030=470mm， 则： 39。 39。 39。 39。 0100( ) 2 4 0 0 1 0 0 1 4 . 3 ( 4 7 0 ) 1 4 4 1 . 4 422ff f chb h f h K N m        m 属于第一类梯形截面。 2) 支座截面按矩形截面计算，均按一排钢筋考虑，取 h0=35030=320mm 3) 次梁正截面受弯承载力计算 楼面次梁正截面受弯承载 力计算 截面 位置 M (KN m) 3l=b 039。 f (跨中 ) 或 b（支座） c200 fbhM=α 0α211ξ  2α211γ 00  y00s fhγ M=A（ mm2） 选配 钢筋 实配 钢筋 面积 (mm2) AB 跨中 bζ 823 4 18 1017 20 B 支座 bζ 906 4 18 1017 BC 跨中 bζ 277 2 14 308 C 支座 bζ 590 4 14 615 CD 跨中 bζ 584 4 14 615 D 支座 bζ 804 4 18 1017 DE 跨中 bζ 110 2 10 804 E 支座 bζ 804 4 18 1520 EF 跨中 bζ 584 4 14 615 F 支座 bζ 590 4 14 615 FG 跨中 bζ 277 2 14 308 G 支座 bζ 906 4 18 1017 GH 跨中 111 bζ 823 4 18 1017 4）次梁斜截面受剪承载力计算 由表得最大剪力 max 113V KN ， 37047 0 10 0 37 0 , 1. 48 4250ww hh mm b     ，所以 0 m a x0 . 2 5 0 . 2 5 1 . 0 2 5 0 4 7 0 1 4 . 3 4 2 0 1 1 3ccb h f K N V K N        ， 所以几面尺寸满足要求。 箍筋按照构造要求，按 8@200 1 002 5 0 . 3 1 . 4 30 . 2 0 0 . 2 4 0 . 2 4 0 . 1 62 5 0 2 0 0 2 1 0s v tyn A fb s f        符合要求。 21 、 框架结构计算 、 框架荷载计算 一、屋 面荷载计算 恒荷载标准值： 现浇 40厚细石混凝土 22 =㎡ 捷罗克防水层（厚 8mm） ㎡ 20 厚 1： 3 水泥砂浆找平 20 =㎡ 膨胀珍珠岩砂浆找坡（平均厚 140mm） 14 =㎡ 100 厚钢筋混凝土屋面板 25 =㎡ 10 厚纸浆石灰泥粉平 16 =㎡ 轻钢龙骨吊顶 ㎡ 合计 ㎡ 活荷载标准值： 按上人屋面，取 ㎡ 二、 楼 面荷载 （ 1）、办公室楼面 恒荷载标准值： 水磨石地面（ 10mm 面层， 20mm 水泥砂浆打底） ㎡ 100 厚钢筋混凝土屋面板 25 =㎡ 10 厚纸浆石灰泥粉平 16 =㎡ 轻钢龙骨吊顶 ㎡ 合计 ㎡ 活荷载标准值： 按“办公楼”一栏取，取 ㎡ （ 2）、 过道楼面 ： 恒荷载标准值： 水磨石地面（ 10mm 面层， 20mm 水泥砂浆打底） ㎡ 80 厚钢筋混凝土屋面板 25 =2KN/㎡ 10 厚纸浆石灰泥粉平 16 =㎡ 轻钢龙骨吊顶 ㎡ 合计 ㎡ 活荷载标准值： 按“ 走廊 ”一栏取，取 ㎡ 三、梁柱自重 横向框架梁（ 600 300）： （ ） 25+（ ） 20=纵向框架梁（ 600 300）： （ ） 25+（ ） 20=次梁（ 500 250）： 22 （ ） 25+（ ） 20=框架柱（ 600 500）： 25＋ 20=四、门窗自重 门 ：除底层大门为玻璃门外，其余均为木门。 木门自重： ㎡。 窗：均采用塑钢玻璃窗。 窗自重： ㎡。 、 框架梁柱相对线刚度计算 一、框架柱惯性矩 33 94500 600 9 1012 12bhI mm    一、 框架梁的惯性矩 矩形截面惯性矩：    33 940 25 0 60 0 4. 5 1012 12bhI mm 对中框架梁为      9 9 402 2 5 . 4 1 0 9 1 0I I m m 三、各层框架梁线刚度 各层框架梁线刚度 框架梁 位置 ○ A ○ C 轴 框架梁 ○ C ○ D 轴 框架梁 ○ D ○ F 轴 框架梁 跨度 l（ mm） 6600 3000 6600 线刚度 lEI 969 106600 10EE 969 1030003 10EE 969 106600 10EE 各层框架柱线刚度 框架柱 位置 顶层 框架柱 标准层 框架柱 底层 框架柱 层高 H（ mm） 3600 3600 4600 线刚度 HEI 969 103600 10EE 969 103600 10EE 969 104600 10EE 五、各杆件相对线刚度 23 以 ○ C ○ D 轴框架梁线刚度相对值为 1，则可算得各杆件相对线刚度值，注于下图中。 、 风荷载作用下框架的内力计算 一、 风 荷载标准值计算 荷载相同，取 ○ 6 轴框架计算水平风荷载。 基本参数 得   20 /KN m，地面粗糙度为 C。 风载体形系数 (迎 风 面 )s 和 (背 风 面 )s 。 按照 C类粗糙度查的风压高度系数 z 在 、 、 、 、 、 、 、 、 、 ,。