顺安大酒店工程专项脚手架施工组织方案(28页)-工程设计(编辑修改稿)

顺安大酒店工程专项脚手架施工组织方案(28页)-工程设计(编辑修改稿)内容摘要：

： W = cm3； 钢管 立杆抗压强度设计值 ： [f] =205 N/mm2； σ = 1407/( 424)= N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ： N = kN； 计算立杆的截面回转半径 ： i = cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 ： k = ； 计算长度系数 参照《扣件式规范》表 ： μ = ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定： l0 = m； 长细比 : L0/i = 196 ； 轴心受压立杆的稳定系数 φ ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ： φ = 立杆净截面面积 ： A = cm2； 立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： [f] =205 N/mm2； σ = 14546/( 424)+； 立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 七、连墙件的计算 : 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = kN/m2； 12 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = m2； 按《规范》 (kN), N0= kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN)，按照下式计算： Nlw = Wk Aw = kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= ； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ A [f] 其中 φ 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/ φ =， l为内排架距离墙的长度； 又 ： A = cm2； [f]=205 N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,连墙件的设计计算满足要求。 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = kN，满足要求。 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算 : 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值 : fg = fgk kc = 650 kpa； 其中，地基承载力标准值： fgk= 650 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数： kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力： p = N/A = kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ： N = kN； 基础底面面积 ： A = m2。 p= ≤ fg=650 kpa。 地基承载力满足要求。 13 工字钢 钢悬挑钢管脚手架计算书 一、 脚手架参数 双排脚手架搭设高度 每挑 最高 为 ， 自 +。 搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为 ，立杆的步距为 米； 内排架距离墙长度为 ； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 4 根； 采用的钢管类型为 Φ483. 5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 ； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 米，水平间距 3米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件连接； 施工均布荷载 (kN/m2):；脚手架用途 :装修脚手架； 同时施工层数 :2 层； 本工程地处安徽省黄山市 ， 计算中考虑风荷载作用； 每米立杆承受 的结构自重荷载标准值 (kN/m2):； 脚手板自重标准值 (kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):； 安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):；脚手板铺设层数 :7 层； 脚手板类别 :木 脚手板；栏杆挡板类别 :栏杆、 木 脚手板挡板； 悬挑水平钢梁采用 16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1米，建筑物内锚固段长度。 与楼板连接的 欧姆环 (mm):； 距离外墙 直径 搭设要求 在搭设首层 脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。 当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。 其余按下一构造要求搭设。 楼板砼强度 为了砼强度满足悬挑脚手架抗压抗拨的需要，楼板砼强度等级必须满足设计要求后搭设（具体计算数据参阅脚手架计算书）。 二 、悬挑脚手架搭设要求（结构脚手架，详见附图） 挑杆采用 16号工字钢，间距 1500mm。 架管采用 ф 48 钢管搭设。 吊环采用 ф 16 钢筋。 设计高度按 18000mm 计，立 杆横距 800 ㎜，纵距 1500 ㎜，步距 1800mm。 （双排架体） 在工字钢上焊 ф 22 钢 筋头 ，长 100mm，作为立杆 防侧移 ，起稳定作用。 三 、挑杆及吊环验算 经查表可知：普通钢的抗压、抗拉强度设计值均为 205N/mm2,16 号工字钢的截面 14 面积为 A=2611 mm2，截面抵抗矩 Wx=140900 mm3,回转半径 ix=、 iy= ㎜ ，b=88 ㎜ ， h=160㎜ ， t=㎜ ， Ix=1127 ㎝ 4。 荷载计算： 取 1500mm 宽为一计算单元，荷载如下： ① 、外架自重：由 JGJ130－ 2020 规范中附录 A 表 A－ 1可知，步距 1800mm，纵距 1500mm 的双排架每米立杆承受的结构自重标准值为 （内、外侧立杆平均值）， ф 22钢筋 自重为 ： N1= 2+ 2= ② 、施工活荷载：（按两层计） N2= 2=9kN ③ 、木架板自重：（按 3 层计） N3= 3= ④ 、安全网自重： N4= 2+ = ⑤ 、挑出段型钢自重： N5`= = ⑥ 、内段型钢自重： N5``= 2= 构件受力简图： 挑杆验算： 由于挑出段将产生弯矩影响，则内力 : Mx=N+N5` =( N1+ N2+ N3+ N4) + N5` = m 根据公式： Mx/Wx =( 106)/140900 =205N/mm2 N`N5``NN5` 15 ∴1 6号型钢满足要求。 吊环验算： ① 拉力强度验算 由受力简图可知： N` +N5`` =Mx N`=（ Mx N5`` ） / =（ ） / = ∵ 吊环为 Φ 16钢筋 ∴ N`/A=50N/mm2 ∴Φ 16 钢筋吊环满足要求。 ②抗拔力验算 抗拔力验算系假定吊环全靠混凝土的握裹力来承受拉拔力。 即： N≥ K2Q 式中： N— 混凝土的握裹力， N= dl。 d— 吊环的直径。 l— 吊环埋入砼中的深度。  混凝土的握裹力，对光面钢筋，  =~，取 MPa。 K— 安全系数， K≥ 4。 Q— 吊环所承受的拉力。 由上可知：吊环直径为 16mm， Q=6250N， ∴ l= ,取锚固 30d=480mm》。 ∴ N= 16 480 2=48230N》 K2Q =12780N ∴吊环的抗拔力满足要求。 ③局部承压验算 局部承压按下式计算： cdcm fbdKQ  式中： K— 动力系数， K=。 Q每个吊环所承担的重力。 b— 吊钩的宽度。 d— 吊环的直径。 cdf 钢材局部承压设计值 =215N/mm2 由上可知： b取 100mm， Q=6390247。 2=3195N， ∴ 22 /2 15/ mmNfmmN cdcm  ∴吊环的局部承压满足要求。 整体稳定性验算： 16 受弯构件整体稳定计算公式如下： fWMxb x  式中： Mx— 绕强轴作用最大弯矩 Wx— 截面抵抗矩 b 梁的整体稳定系数 双轴对称工字形等截面悬臂梁的整体稳定系数，可按下式计算，但式中系数 b 应 按表 A4① 查得，yy il1 中的 L1为悬臂梁的悬伸长度。 当求得的 b 大于 时，应按表 A2查出相应的 b` 代替 b 值。 b =ybyxyb fhtWAh 235)(14320 212    yy il1 = = 式中： A— 梁的截面面积 h、 t1— 梁截面的全高和受压翼缘厚度 b 截面不对称影响系数，对双轴对称工字形截面，其值取 0。 b 系数 yf =235N/㎜ 2 b 由查表 A4确定： 当  时， b =+ , 当  时， b =+ , 当  时， b =+ ,  =hbtl111 式中： b。