外文翻译--离心泵叶轮出口流量测量(中文(编辑修改稿)

外文翻译--离心泵叶轮出口流量测量(中文(编辑修改稿)内容摘要：

AD 转换器的采样速度为 3 千赫兹，这样 100 个数据会被接收在叶片桨距 的300rmp 范围内。 由于排出流是高度湍流，所以使用锁相环的采样和合奏平均技术。 轴每旋转一周就从光传感器长生一个脉冲，并用一个触发信号来综合平均值。 从热膜 5 探头或压力换能器的非稳态信号一起获取的触发信号，然后由合奏平均技术进行数据还原。 3 结果与讨论 瞬时流场 如图 4 所示，叶轮出口的静压流速，泵的叶轮和蜗壳的原始显示出最佳的效率在。 流体分别在 0 8 ,0 6 4 ， .的情况下测量流速。 把集成在叶轮出口处的径向速度的平均值与流量计获得的值进行比较。 在设计和高流速的两个测量值彼此一致时，误差小于 4％。 然而，在低流量条件下的集成的流量比流量计读数高 15％。 由于在低流率的绝对流动角是从切线方向约 5 度， 度的角度偏移，可以使集成的流量差 10％。 图 4 泵的性能测量图 图 5 示出了在  时，叶轮出口的中间通路宽度的流率平均速度分量。 典型的喷气尾流模式可以在图中观察的到，其 中示出的速度分量超过两个叶片节距，压力侧上的径向速度高于吸入侧。 相对速度也较压力侧高，虽然切向速度与压力速度的趋势相反。 径向速度的小值相对于切向速度有一个小流量角。 6 图 5 平均流速的变化 0 6 , rrbz 尾流的范围和位置受流量和叶轮的几何形状的影响。 为了观察公约轮廓径向速度在三个流速射流尾流图案，如图中 6示出。 叶片间距到叶轮出口宽度的实际比率为 ，虽然在图 6 的物理规模被修改，使得展向的规模是约 5 倍的节距。 图中显示的是一个叶片变桨的速 度分布，阴影部分显示的是速度水平小于平均值的低径向速度尾流区。 尾流区位于接近油脂 /轮毂侧  ，当流率减小到  ，唤醒护罩侧，以及轮毂侧。 进一步的减少流量到  ，会造成护罩侧上的尾迹进一步被放大。 Eckardt(1976), Johnson 和 Moore(1983),和 Inoueand Cumpsty (1984) 也表明面积和位置的变化会改变流速。 7 图 6 在三种流动速率下的径向速度 ( 2m/UC )等值线图； rr 图 7 显示了在  时，三个半径的平均流量，在节距方向测量每 100 个数据，显示 20 个数据。 随着半径的增加，节距非单向畸形的流量变小是由于 喷气机和尾迹的混合。 在 r/2= 时，射流和尾迹的混合快速的径向非均匀性几乎消失。 径向空间速度的中期宽度 ( z / b2=) 在图 8 中显示。 可以清楚地观察到径向变化的节距方向的非均匀性。 8 图 7 在三种半径下的整体流量分布；  图 8 切向速度与半径的变化 0 6 , bz 平均流场 统计平均流量的节距，再次看到了侧向流 量的变化。 图 9 示出了在三个流速测量的平均流量。 在  时径向速度呈现出近乎线性的展向分布，变成了对称的界线层型在 。 当  时，逆向流动可以在护罩和轮毂上观察到。 护罩侧上的 9 径向流速的变化比轮毂侧上的大。 随着流量的减少，切向速度在整体上会呈现增加的趋势。 绝对流动角随流率变 化，与径向速度有非常相似的图案。 图 9 在三种流动速率下 轮缘－轮毂方向 的平均 (a)速度和 (b)绝对流动角的变化； rr 这里应当指出的是排放流是沿周向均匀的，因为叶轮是跟随一个轴对称的集电极。 平均结果可提供数据用于叶轮，扩压器和蜗壳的设计和性能预测。 为了查看流量变化的一般视图，侧翼流量再次变为平均流量，如图 10 所示。 随着流量减少的切向速度的增加，绝对和相对气流角的流量减少。 相对流动角高于绝对流动角，两个角度之间的差异随着流量减 少而变化。 滑移系数示出一个几乎恒定的测量流速的值为。 Wiesner(1967) 和 Noorbakhsh (1973) 的叶轮滑移系数的预测值分别是 和 者经常被发现用于叶轮压缩机，后者是基于几个泵叶轮的测试结果。 两者的相关性功 10 能与叶片数和出口 的叶片角度有关，而与具体的速度无关。 本测试叶轮的特定速 是低于 Noorbakhsh(1973)，即出口宽度的半径 (b2/r2 )比叶轮小三倍。 这可能是目前的测试叶轮的滑移系数比 Noorbakhsh (1973)的经验关系式低的原因。 图 10 变化的平均值 (a)切向速度 (b)流动角及 (c)滑移系数： rr 图 11 示出了。