外文翻译--20xx-t351铝合金搅拌摩擦焊接头的拉伸性能和断裂位置中文(编辑修改稿)

外文翻译--20xx-t351铝合金搅拌摩擦焊接头的拉伸性能和断裂位置中文(编辑修改稿)内容摘要：

点尺寸变小，焊缝中心距这个界面的距离也减少。 因此，接头的断裂位置更靠近焊缝中心。 当旋转间距大于某一临界值时，有些气孔缺陷在焊缝中形成，所以接头焊缝中心处断裂。 此外，众所周知搅拌摩擦焊接接头是一种异质性的复合材料，其不同的组件部分，包括它们的接口，具有不同的机械性能 [ 8,24 ]。 当拉伸载荷作用在接头，应 力和应变集中发生在接头的低强度部分或局部，因此，接头在这个位置 [ 8 ]断裂。 综上所述，当 2020t351铝合金接头无缺陷，接头断裂于前进侧边而不是后退侧边。 这样的结果足以表明前进侧边的抗拉强度低于后退侧。 相反的， 6061T6 铝合金接头断裂于后退而不是前进侧 [ 25 ]， 图显示铝合金表现出不同的断裂特性。 这些事实对深入了解不同的母材的 FSW 的特征是重要的 软化区，包括焊缝和热影响区，显然已经在 2020T351铝合金搅拌摩擦焊接接头中发生，因此接头性能均低于母材。 焊接参数影响接头的拉伸性能 和断裂位置。 当旋转间距大于一定值（如 /转），在接头处存在一些气孔缺陷，接头的拉伸性能是相当低的，接头的断裂位置在焊缝中心。 另一方面，当旋转间距小于一定值时，形成的接头无缺陷，接头的拉伸性能在比较高的水平，并且接头的断裂位置在焊核区和 TMAZ之间的前进侧附近。 在最佳旋转前进节距为，接头极限强度最大，相当于母材强度的 82%。 参考文献 [1] . Dawes, . Thomas, Friction stir process welds aluminum alloys, Weld. J. 75 (1996)41–45. [2] . Knipstrom, B. Pekkari, Friction stir welding process goes mercial,Weld. J. 76 (1997)55–57. [3] . Johnsen, Friction stir welding takes off at boeing, Weld. J. 78(1999) 35–39. [4] G. Campbell, T. Stotler, Friction stir welding of armor grade aluminum plate, Weld. J. 78 (1999) 45–47. [5] . Dawes, . Karger, . Dickerson, J. Przyoatek, Strength and fracture toughness of friction stir welds in aluminum alloys, in:Proceedings of the Second International Symposium on Friction Stir Welding, Paper No. S2P1, Gothenburg, Sweden, TWI Ltd. and IVF,June 2020. [6] G. Biallas, R. Braun, . Donne, G. Staniek, . Kaysser, Mechanical properties and corrosion behavior of friction stir welded2024T3, in: Proceedings of the First International Symposium on Friction Stir Welding, Paper No. S3P3, CA, USA, June 1999, TWI Ltd. [7] L. Magnusson, L. Kallman, Mechanical properties of friction stir welds in thin sheet of aluminum 2024, 6013 and 7475, in: Proceedings of the Second Internationa。