低压一级内环车削的工艺改进毕业设计论文(编辑修改稿)

低压一级内环车削的工艺改进毕业设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

0  较薄，而粗车时留给精车的长度余量较大，虽然经过反复吃刀，仍然产生了较大的切削应力变形，再加上 60 工序支靠面有 的变形，所以在自由状态下造成如下后果：  的壁厚尺寸局部严重超差；长度尺寸177。 ， 177。 局部超差；小外圆Φ 0  的尺寸只能取平均值；大外圆Φ 0  的尺寸取平均值局部超差。 工艺调整说明 针对以上几个方面的原因分析；在 保持原 60 工序和 70 工序加工内容不变的情况下，作出相应改进。 夹具改进 把 60 工序和 70 工序的精车工序的夹具由原来的两套拼装夹具合并成一套专用夹具， 设计两套压板， 夹具设计以工件 的 Φ 0  内孔为定位 ， 左端面为支靠面夹具外圆直径应小于Φ 　。 第 14 页 2020626 第 14 页 共 30 页 60 工序装夹示意图 图四 第 15 页 2020626 第 15 页 共 30 页 70 工序装夹示意图 图五 第 16 页 2020626 第 16 页 共 30 页 在加工 60 工序时，由 6 点支靠改成全面支靠，支靠面经过磨削后达到平面度要求，压紧面和定位面不动，压板压紧时用力均匀。 在加工时，把内型面分粗；精车， 严格按顺序加工，先加工远端面，精车时先加工大内孔到尺寸，车内锥面时注意刀具的锋利，最后加工 177。 的尺寸。 加工内孔尺寸Φ。 长度尺寸 177。 分别加工到Φ  、Φ ,177。 将177。 的尺寸尽量加工到 0  左右，因为在压紧状态下此零件的变形还是较小，后面增加一道钳工研磨工序，主要是研磨零件的支靠面，在保证 零件壁厚不小于 177。 的情况下，要求零件的平面度在 以内。 在加工 70 工序时作如下调整： 参照 60 工序全面支靠的专用夹具，在压紧面上也作一个全面压紧的专用压板，加工时，首先把尺寸 177。 ， 177。 粗车留余量 177。 留余量 , Φ 0  Φ 0  留余量 , 0  先加工到 ， 177。 先加工到 就可以了。 精车时先加工 60 工序的尺寸因此时余量较少，刀具要求一定要锋利先加工好大内孔尺寸Φ  长度尺寸 177。 接好 177。 的圆弧，再加工Φ 尺寸，接着加工 177。 接好 177。 的圆弧，这样加工完后不要卸下工件，接着加工 70 工序的尺寸，安装时先按 70 工序的要求安装好，再拆60 工序的压紧压板。 加工时先加工长度尺寸 177。 0. 1 到上差， 177。 尽量到上差， 100 到尺寸， 177。 到尺寸， 177。 也尽量到下差，加工壁厚 0  时要特别注意零件的变形量，进刀时尽量控制进刀量的大小，加工完一刀后及时测量，确定零件变形量的大小。 在加工尺寸 177。 时，因为是支 第 17 页 2020626 第 17 页 共 30 页 靠面，在加工过程中可以直接加工到尺寸，在接槽内两个 R1177。 时要特别注意保持刀具锋利，尽量控制刀尖圆弧尽可能的小一些，以免圆弧接出来后槽内右端面尺寸 177。 往外倒，这样加工完后还要修尺寸 177。 ， 177。 到尺寸。 最后加工外圆尺寸Φ 0  ，Φ 0  由于其它尺寸都已经加工好，零件很薄，所以在加工零件时，要考虑到零件的变形较大，形位公差非常小（同轴度 在机床上检测）为确保零件的尺寸和形位公差合格，就一定要有小的进给量和较锋利的刀具。 五、 经过对以上工艺的过程调整和改进，以后几批零件的加工的质量检测，达到如下效果： 原夹具经过重新申请后，其夹具的装夹定位方式已符合工艺要求。 解决了因夹具装夹时引起的零件变形。 有效地解决了改进前遗留的质量问题，如壁厚 0  和外圆关键尺寸Φ0  和Φ 0  以及同轴度 等技术条件都能达到图纸要求，使零件合格交付率达百分之九十五以上。 精车分粗、精车削，使刀具磨损减小。 六、 根据零件材料性能、差别及其特征，加工时还要采取以下措施： 1 ． 2 热处理改善高温合金可切削性 高温合金的可切削性很差， 切削刀具表面上不 断增加的接触温度 ， 促使流出的切屑与刀具前面发 生粘附、 粘结， 限制了硬质合金刀具 的应用， 特别在 断续切削的情况下， 很难使用。 所以， 通常采用高速 钢刀具。 可是， 将高速钢和高温合金的物理一机械 性能联系起来， 就不能采用超过 3 8 m ／ mi n 的切削 速度 ， 而且刀具的耐用度依然不高。 第 18 页 2020626 第 18 页 共 30 页 由此看来， 寻求改善高温合金的可切削性的方 法是非常迫切的， 这种方法借助于特殊热处理来改 变合金的组织。 同一种合金因组织状态不同往往引起可切削性 的变化很大。 对于含碳化物相的奥氏体相合金， 淬火会使可削性显著恶化， 而且合金中碳含量愈多， 恶化愈甚。 在淬火中， 奥氏体被碳合金化 ， 切削时将析 出亚显微相， 使切削加工时塑性变形的阻力增大， 所 以主要的切削加工应在热处理前进行。 对于含金属 间化合物相的合金则恰好相反， 淬火能改善合金的 可切削性， 第二相 ( 金属间化合物 ) 愈弥散， 可切削性 愈恶化。 为了使高温合金获得可切削性最好的组织， 可 进行特殊 ( 补充 ) 热处理。 例如镍基高温合金 G H 3 3 在 1 0 2 0 ( 3 时加热 8 小时淬火， 在空气中冷却， 再在 9 2 0 ~ C 下作 1 6 小时时效处理， 在空气中冷却。 经过特殊热处理后合金组织相 当 于已软化状态， 强化相的百分含量较小， 并且在这 样的特殊热处理后 ， 强化相更加凝聚， 均匀地分布在 固熔体的小晶粒内和晶界上， 晶粒也细化， 因此可切 削性得到了显著的改善， 刀具耐用度提高。 在加工零件时， 选择合理的切削用量从而 避免零件表面产生加工硬化； 用 Y G 8 车刀对高温合金 G H 3 3 车削时的切削用 量。 ( 1 ) 切削速度 从图 5 可看出， 切削速度 V=2。