不锈钢脚冲裁模具设计(编辑修改稿)

不锈钢脚冲裁模具设计(编辑修改稿)内容摘要：

12+4d2h+d1+8r2 D2=362+4*48*23+*5*36+8*25 D= 《冲压模具设计与制造 》表 主要设计计算 排样 冲 裁 件面积 统计法 3474mm A=*（ *3） =3474mm 条料宽 度 B 统计法 88mm 步距S 统计法 86mm n= A/BS =（ 88*86） 一个步 距 的材 料 利用率 n n=A/BS=（ 90*88） % 冲压力 冲裁力 P1 P1=kLtTb=*157*2*310 126542N K= T=157mm Tb=310MPa t=2mm 卸料力 P2 P2=P 1*Kx=*126542 6327． 1N 查表得 K= 推件力 P3 P3=nKtP1=1**126542 K= 拉深力 P4 P4=*dTbK=4*84*310*1 d=84mm Tb=310MPa K=1 冲压工 艺 总力 Pz Pz=P1+P2+P3+P4 N 压力中心的确定及相关尺寸 计算压力中心时，先画出凹模型口图，如图所示：在图中， XOY坐标系建立在图示的对称中心线上。 则根据力矩原理，可得到压力中心。 计算压力中心的步骤如下： 按比例画出每一个凸模刃口轮廓的位置 在任意位置画出坐标轴 x， y。 坐标轴位置选择适当可使计算简化。 在选择坐标位置时，应尽量吧坐标原点取在某一刃口轮廓的压力中心，或是坐标轴线尽量多地通过凸模刃口轮廓的压力中心，坐标原点最好是几个凸模刃口轮廓压力中心的对称中心。 所以，现在我选的坐标原点如图所示。 分别计算凸模刃口轮廓的压力中心及坐标位置 X1,X2， X3„ Xn和 Y1,Y2„ Yn。 分别计算凸模刃口轮廓的冲裁力 F1,F2,„ Fn或每一个凸模刃口轮廓的周长 L1,L2,L3„ Ln。 对于平衡力系，重财力的合力等于各力的代数和。 即： F=F1+F2+„ +Fn 根据力学定理，合力对某轴的力矩等于各分力对轴力矩的代数和，则可得压力中心坐标（ X， Y）计算公式。 X=F1X1+F2X2+„ FnXn/F1+F2„ +Fn 因为， F=KtTb（ L1+L2+„ +Ln） 所以， X=KtTb（ L1X1+L2X2+„ LnXn） /(L1+L2+„ +Ln) =0 同理： Y=0 由以上计算结果可以看出，该工件冲裁力不大，压力中心在坐标 0 点处，这样既可以保证压力机和模具的正常工作，也便于模具的加工与装配。 模具凸凹模的刃口尺寸计算 在确定工件零件刃口尺寸计算之前，首先要考虑工件零件的加工方法，和模具的装配方法，结合该模具特点，工件零件的行装较简单，适宜采用线切割机床，分别加工凹模，凸模，凹模固定板以及卸料板等，这种加工方法可以保证这些零件各个孔的同轴度，使装配工作简化。 下面分别进行各个零部件的设计，查表得：冲裁双面间隙 Zmax= Zmin= 表二凸凹模的刃口尺寸 尺寸及分类 尺寸转换 计算公式 结果 备注 落料 R42 R42 RA=(RmaxXΔ )+δ A0 RT=(RAZmin/2)0δ T RA=+ 磨 损 系 数X= 模具按IT8级制造校核满足δ A+δ T≤（ ZmaxZmin） RT= 冲孔 R10 RA=(Rmax+XΔ ) δ T 0 RT=(RA+Zmin/2) 0δ A RA= 磨 损 系 数X= 模具按IT8级制造校核满足δ A+δ T≤（ ZmaxZmin） RT=+ +≤ ＞ 因为 m 总＞ mmin， 所以此工件可一次拉深成形。 凸凹模的结构设计 冲孔凸模 结合工件外形并考虑加工，将冲孔凸模设计成直通式，采用线切割机床加工， 4 个 M10螺钉固定在垫片上，与固定凸模的配合按 H6/M6，则总长： L=t1+h1+h2+h3+h4+h5 =10+25+10+3+6+10 =64mm t1凸模固定板的厚度（ mm） h1安全距离（ mm） h2总修磨量 (mm) h3进入凹模深度 (mm) h4导板厚度（ mm） h5卸料板厚度（ mm）。