300mw机组热力部分局部初步设计_毕业设计论文(编辑修改稿)

300mw机组热力部分局部初步设计_毕业设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

................................................................................... 35 规划厂址 ........................................................................................ 35 工程厂址 ........................................................................................ 36 总结 .................................................................................................................. 39 致谢 .................................................................................................................. 39 参考文献 ............................................................................................................ 40 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) VII 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 1 绪论 近年来 ，我国电力工业发展迅速，电力供应能力显著增强。 但是，中国电力工业的发展同样面临资源和环境两个瓶颈，电力工业结构不合理的矛盾仍十分突出，特别是能耗高、污染重的小火电机组比重过高，从而造成我国电力行业能源消耗和主要污染物排放总量较大。 纵观世界上的先进国家，已经普遍采用大容量和超临界的机组，这不仅能有效提高发电机组的经济型，也能为建设低消耗、低污染的节约型社会做出贡献。 2020 年 6 月以来电力增长保持较高水平。 从 2020 年6 月 至今，在这几年的时间里，全国的平均电力增长始终保持在两位数的快速增长，高于 GDP 增长速度。 2020 年底，全国发电装机 亿千瓦，比上年增长 5100 万千瓦， 2020 年发电装机突破 5 亿千瓦。 2020 年全国发电量 24747 亿千瓦时，同比增长%。 进入 21 世纪后，我国电力仍将以较高的速度和更大的规模发展，电源和电网建设的任务仍很重。 同时，电力的发展还要合乎可持续发展战略，并受到环境的严重制约；还将接受全球范围内电力体制改革和技术创新能力的挑战，使之在技术上、管理上适应电力市场化体制和竞争需要；将迎接全球和 地区经济一体化挑战，使电网互联范围不断扩大。 发电厂的原则性热力系统就是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的系统图。 原则性热力系统具有以下特点： （ 1）只表示工质流过时状态参数发生变化的各种必须的热力设备，同类型同参数的设备再图上只表示 1 个。 （ 2）仅表明设备之间的主要联系，备用设备、管路和附属机构都不画出； （ 3）除额定工况时所必须的附件（如定压运行除氧器进气管上的调节阀）外，一般附件均不表示。 原则性热力系统主要由下列各局部热力系统组成 : 锅炉、汽轮机、主蒸汽及再热蒸汽管道和凝汽设备的链接系统，给水回热系统，除氧器系统，补充水系统，辅助设备系统及 “废热 ”回收系统。 凝汽式发电厂内若有多种单元机组，其原则性热力系统即为多个单元的组合。 对于热电厂，无论是同种类型的供热机组还是不同类型的供热机组，全厂的对外供热的管道和设备是连在一起的，原则性热力系统较为复杂。 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 2 原则性热力系统实质上表明了工质的能量转换及热能利用的过程，反映了发电厂热功能量转换过程的技术完善程度和热经济性。 拟定合理的原则性热力系统，是电厂设计和电厂节能工作的重要环节。 本系统为国产 300MW 汽轮机（ ）配用 970t/h 汽包炉的发电厂原则性热力系统，锅炉包压力 Mpa，汽轮机为单轴、四缸四排汽，再热凝汽式机组。 该机组设有八级不调整抽汽，分别送入三台高加，一台压力式除氧器和四台低压加热器、三台高加设有内置式过热段和疏水冷却段、四号低加设有内置式过热段、系统中设有轴封加热器一台、加热器疏水采用逐级自流式，高加疏水逐级自流入除氧器，低加疏水逐级自流入主凝汽器，轴加疏水也自流入凝汽器。 系统设有有两台容量分别为 50%的汽动给水泵，汽源来自第四段抽汽，排汽送入主凝汽器，另设有一台容量为 50%的电动给水泵备用，每台泵均配有前置泵，并与主泵同轴拖动。 除氧器采用滑压运行方式，系统中设有除氧器再循环泵一台。 机组第四段抽汽中部分供给厂用汽，厂用汽系统不考虑回收，轴封均压箱汽源亦由四抽供给，轴封汽分级利用。 凝汽器配有两台射水抽汽器，以维持凝汽器真空，另设有两台射水泵和一只射水箱，并以循环水作补充。 锅炉设有单级连续排污利用系统，扩容蒸汽送入除氧器，浓缩后的排污水经排污冷却器，回收部分热量给化学补充水，并符合排放标准后再排入地沟 ，化学补充水进排污冷却器送入凝汽器。 机组采用Ⅰ、Ⅱ级串联旁路系统。 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 3 1 原则性热力系统的拟定和计算 国产 300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定 内容及要求 （ 1）根据给定条件拟定发电厂的原则性热力系统； （ 2）用热平衡法进行额定工况的热力系统计算，求出系统各部分的工质流量，发电功率及主要经济指标 （ 3）计算结果拟定分析的可靠性，经济性，并提出改进意见 （ 4）画出全面性热力系统图 主要原始资料 1．机组型式和额定工况下的有关数据 （ 1）汽轮机型式： N300165/550/550 型中间再热凝汽式汽轮机，四缸四排汽，分缸及轴封系统情况如图 （ 2）额定功率： 300MW （ 3）主汽门前蒸汽压力： ，温度 550℃。 （ 4）中压联合汽门前蒸汽压力： ，温度 550℃。 （ 5）额定工况给水温度： ℃。 （ 6）额定工况汽轮机总进汽量： 970T/H （ 7）背压： （排汽焓 ） （ 8）各级抽汽参数： 表 （ 9）加热器散热损失：高加 1%、除氧器 4%、地加 %、轴加 4%； 回热级数 1 2 3 4 5 6 7 8 抽汽压力 MPa 抽汽温度℃ 384 337 337 345 233 抽汽管能压损 % 4 4 4 4 4 4 4 4 加热器传热 差℃ 1 1 1 0 1 3 3 3 疏水端差℃ 8 8 8 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 4 （ 10）给水泵是用小汽轮机驱动，汽源来自第四级抽汽，排汽入凝汽器。 汽耗量，排汽参数 ， ，给水压力 MPa。 给水泵功率 7295KW，给水泵内效率 η=%。 （ 11）除氧水箱距给水泵入口净高度 H2=22m，主泵配有前置泵。 （ 12）主机泵用射水抽气器维持凝汽器真空。 （ 13）额定工况时厂用汽量 30 T/H，压力 （第四段）。 （ 14）各压损如下： a、主汽门及调门压损 2%； b、中压联合汽门压损 2%； c、再热管道压损 10%； d、中、低压缸导汽管压损 2%； e、小汽轮机进汽管及闸门压损 10%； （ 15）门杆漏气量： 表 项目 单位 符号表示 数值 到除氧器 高压主汽门漏汽量 Kg/H Dm1 高压调节汽门漏汽量 Dm2 中压主汽门漏汽量 Dm3 高压调节汽门漏汽量 Dm4 到加 轴热 封器 高压主汽门漏汽量 Kg/H Dm5 高压调节汽门漏汽量 Dm6 中压主汽门漏汽量 Dm7 高压调节汽门漏汽量 Dm8 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 5 ： （ 1）型号： DG1000/1701 型 （ 2） 额定蒸发量： 1000T/H； （ 3） 一次汽压力： ，温度 555℃； （ 4）二次汽压力（进 /出）： ，温度（进 /出）： 335℃ /555℃； （ 5）汽包压力： MPa； （ 6）锅炉热效率： %； （ 7）排污量： DPW=5 T/H； ： （ 1）全厂汽水损失： D1=7T/H （ 2）凝升泵压力： ， （ 3）补充水压力： ， （ 4）汽轮机机械效率： ηm= （ 5）发电机效率： ηd= （ 6）扩容器效率： 98% （ 7）环境参数： 0。 098 MPa， 20℃； ，有关参数如下： 各段汽封漏汽量（ Kg/H） ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ ﹟ 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 6 本系统为国产 300MW 汽轮机（ ）配用 970t/h 汽包炉的发电厂原则性热力系统，锅炉包压力 Mpa，汽轮机为单轴、四缸四排汽，再热凝汽式机组。 该机组设有八级不调整抽汽，分别送入三台高加，一台压力式除氧器和四台低压加热器、三台高加设有内置式过热段和疏水冷却段、四号低加设有内置式过热段、系统中设有轴封加热器一台、加热器疏水采用逐级自流式，高加疏水逐级自流入除氧器，低加疏水逐级自流入主凝汽器，轴加疏水也自流入凝汽器。 系统设有有两台容量分别为 50%的汽动给水泵，汽源来自第四段抽汽，排汽送入主凝汽器，另设有一台容量为 50%的电动给水泵备用，每台泵均配有前置泵，并与主泵同轴拖动。 除氧器采用滑压运行方式，系统中设有除氧器再循环泵一台。 机组第四段抽汽中部分供给厂用汽，厂用汽系统不考虑回收，轴封均压箱汽源亦由四抽供给，轴封汽分级利用。 凝汽器配有两台射水抽汽器，以维持凝汽器真空，另设有两台射水泵和一只射水箱，并以循环水作补充。 锅炉设有单级连续排污利用系统，扩容蒸汽送入除氧器，浓缩后的排污水经排污冷却器，回收部分热量给化学补充水，并符合排放标准后再排入地沟，化学补充水进排污冷却器送入凝汽器。 机组采用Ⅰ、Ⅱ级串联旁路系统。 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 7 图 300MW凝汽式机组原则性热力系统 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 8 表 3 过程线绘制及汽水参数表 项目 单位 各计算点数值 H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 SG n 抽汽压力 Pc MPa 抽汽温度 t ℃ 384 337 337 345 233 抽汽焓值 h KJ/kg 3149 3066 3211 3372 3164 3104 2932 2731 抽汽压损△ Pc % Pc 4 4 4 4 4 4 4 4 加热器压力 Pc′ MPa Pc′压力下饱和水温 tb ℃ 265 243 197 168 151 123 93 56 Pc′压力下饱和水焓 bt KJ/kg 1160 1053 838 709 634 518 389 234 抽汽发热量 q=hbt KJ/kg 1989 2020 2373 2663 2530 2586 2543 2497 加热器端差δ t ℃ 1 1 1 0 1 3 3 3 加热器出口水温 ts=tbδ t ℃ 264 242 196 168 150 120 90 53 加热器出口水压 ps MPa 加热器出口水焓 KJ/kg 1163 1059 848 709 633 504 378 223 加热器进口水焓 KJ/kg 1059 848 709 633 504 378 223 141 疏水焓值 KJ/kg 1095 875 634 518 389 234 336 疏水端差 ℃ 8 8 8 5 如表 3，做气态线 0点： P0= t0=550℃ h0=3436KJ/kg 0 点： P0′ =（ 12%） = t0=℃ h0′ =3436KJ/kg 1 点： P1= t1=384℃ h1=3149KJ/kg 2 点： P2= t2=337℃。