12y第五章_构件式玻璃幕墙结构设计(编辑修改稿)

12y第五章_构件式玻璃幕墙结构设计(编辑修改稿)内容摘要：

) 大，验算立柱与主体结构连接时水平作用取 q(a+L)，即 B 支座与 A 支座反力之和。 多跨静定梁计算： 当为等跨时 (各跨 L、 a、 q 均相等 ) 第一跨 B 支座反力 R1B=qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 528） 第 i跨 B 支座反力 RiBi= 6=R1B [1ai/Li （ ai/Li） i] RiBi= 7=R1B [1ai/Li +（ ai/Li） i] （ 529） （ ai/Li） i 项，当 i≥ 4 以后，其值很微小， RiB 逼近一定值，可近似取： 第 i跨 B 支座反力 RiBi= 5= R1B [1ai/Li] （ 530） 第 i跨集中力 Pii= 4=R（ i1） B （ 531） P2＞ P P3＜ P4当 i≥以后， PI 逼近一定值，同时 Mi逼近一定值。 等跨多跨静定梁需验算三个控制截面： （ 1） 第一跨跨中弯距 M1=qL12/8 [1（ ai/Li） ]2 (532) 第一跨 B 支座剪力 V1B=R1B= qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 533） 型材截面设计最大正应力值 σ =M1/γ W+N/A0≤ fa (534) 型材截面设计最大剪应力值 τ = V1BSs/It≤ fav (535) 第 一跨跨中挠度 U1 中 =5qwkL14/384EI[12 .4(a1/L1)2] (536) 第二跨 C支座挠度 U2c=qwka2L23/24EI [1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+(P2a22L2/3EI) (1+ a2/L2) (537) 第一跨总挠度 U1 总 = U1 中 + U2c/2≤ 20mm (538) 相对挠度 U1 总 /(L1+a2) ≤ 1/180 (539) (2) 第二跨 A支座弯距 M2A= (P2a2+qa22/2) (540) 第二跨 A支座剪力 V2A= [P2+ qa2/2 (2+a2/L2)]。 V2A=+[P2 (a2/L2)+ qL2/2] (541) 型材截面设计最大正应力值 σ A=M2A/γ W+N/A0≤ fa (542) 型材截面设计最大剪应力值 τ A= V2ASs/It≤ fav (543) 折算应力 σ ZS=（σ A2+3τ A2） 1/2≤ (544) (3) 第 i跨跨中弯距 Mi= qLi2/8 [1（ ai/Li） ]2Piai [1+（ ai/Li） 2]/2+ ai/Li] (545) 第 i跨跨中剪力 Vi 中 =+P i (ai/Li) (546) 型材截面设计最大正应力值 σ 中 =Mi/γ W+N/A0≤ fa (547) 型材截面设计最大剪应力值 τ 中 = Vi 中 Ss/It≤ fav (548) 折算应力 σ ZS=（σ 中 2 中 +3τ 中 2） 1/2≤ (549) 第 i跨跨中挠度 Ui 中 =5qwk/Li4/384EIqwka2iL2i / 32EIPi aiL2i / 16EI (550) 第 (i+1)跨 C 支座挠度 U（ i+1） c=qwkaiLi3/24EI [1+4(ai/Li)2+3(ai/Li)3]+(Piai2Li/3EI) (1+ ai/Li) (551) 第一跨总挠度 Ui 总 = Ui 中 + U(i+1)c/2≤ 20mm (552) 相对挠度 Ui 总 /(Li+ai+1) ≤ 1/180 (553) 当为不等跨时 [各跨 Li、 ai、 (qi)三项不等 ,或 Li、 ai、 (qi)中有一 (二 )项不等时 ],要逐跨进行分析。 第一跨 B 支座反力 R1B=qL1/2[1（ a1/L2） 2] （ 554） 第 i跨集中力 Pii= 4=R（ i1） B （ 555） 第 i跨 B 支座反力 R iB i= 4=qiLi/2 [1（ ai/Li） 2]Pi（ ai/Li） （ 556） 第一跨跨中弯距 M1=qL12/8 [1（ a1/L1） ]2 （ 557） 第 一跨 B 支座剪力 V1B=R1B= qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 558） 第一跨跨中剪力 V1 中 =0 （ 559） 型材截面设计最大正应力值 σ =M1/γ W+N/A0≤ fa (560) 型材截面设计最大剪应力值 τ = V1A（ V1B） Ss/It≤ fav (561) 第一跨跨中挠度 U1 中 =5qwk1/L14/384EI[(a1/L1)2] (562) 第二跨 C 支座挠度 U2c=qwk2a2L23/24EI [1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+P2a22L2/3EI (1+ a2/L2) (563) 第一跨总挠度 U1 总 = U1 中 + U2c/2≤ 20mm (564) 相对挠度 U1 总 /(L1+a2) ≤ 1/180 (565) 第 i跨 A支座弯距 M iA i= 4= [Piai+qiai2/2] （ 566） 第 i跨 A支座剪力 ViA= [Pi+ qiai/2 (2+ai/Li)]。 ViA=+[Pi (ai/Li)+ qiLi /2] (567) 型材截面设计最大应力值 σ iA=MiA/γ W+N/A0≤ fa (568) 型材截面设计最大剪应力值 τ iA= ViASs/It≤ fav (569) 折算应力 σ ZS=（σ iA2+3τ iA2） 1/2≤ (570) 第 i跨跨中弯距 Mi= qLi2/8[1（ ai/Li） ]2Piai [1+（ ai/Li） 2]/2+ ai/Li] (571) 第 i跨跨中剪力 Vi 中 =+P i (ai/Li) (572) 型材截面设计最大正应力值 σ 中 =Mi/γ W+N/A0≤ fa (573) 型材截面设计最大剪应力值 τ 中 = Vi 中 Ss/It≤ fav (574) 折算应力 σ ZS=（σ 2 中 +3τ 2A） 1/2≤ (575) 第 i跨跨中挠度 Ui 中 =5qwk/Li4/384EIqwka2iL2i / 32EIPi aiL2i / 16EI (576) 第 (i+1)跨 C 支座挠度 U（ I+1） c=qwkaiLi3/24EI [1+4(ai/Li)2+3(ai/Li)3]+(Piai2Li/3EI) (1+ ai/Li) (577) 第 i跨总挠度 Ui 总 = Ui 中 + U(i+1)c/2≤ 20mm (578) 相对挠度 Ui 总 /(Li+ai+1) ≤ 1/180 (579) （多跨铰接一次超静定梁， D（ i） ＜ B（ i） )（ 图 55）（其支承条件和图 53一样，只是取不同计算简图） 图 55 幕墙立柱每层有两处连接件与主体结构连接，每层立柱在楼层处连接点向上悬挑一段，上一跨立柱下端用插芯连接支承在悬挑端上，取双支点铰接多跨梁计算简图要比取双跨梁计算简图与实际情支承情况更接近。 由于上一跨 B 支座以一下跨悬挑端 (C 点 )作支座，上一跨支座反力是作用在下一跨悬挑端 (C点 )的集中力，第一跨 (起始梁 )起每层梁作用有均布荷载，第二跨起每层梁在悬挑端 (C点 ) 还有集中力，这样在内力分析时，要从起始梁 (第一跨 )开始，才能逐步顺畅计算。 第一跨梁 A 支座有由悬挑端均布荷载产生的支座弯矩， D 支座有 D跨均布荷载产生的支座弯矩，还有 A支座弯矩的影响，第二跨开始还有C 端集中力产生的支座弯矩。 验算立柱与主体结构连接时取 D 支座反力或 A支座与 B 支座反力之和。 双支点铰接多跨梁计算： 第 i跨集中力 P(i)=Rb(i1) (580) 第 i跨 B 支座反力 Rb(i)=qb(i)/2Md(i)/B(i) (581) 第 i跨 A支座弯距 Ma(i)=(P(i)+qA(i)2) (582) 第 i 跨 D 支座弯距 Md(i)=[6 q (B(i)3+D(i)3)/24+Ma(i) D(i)/6]/2 [2 (B(i)+D(i))] (583) 第 i跨长跨跨中弯距 M(i)=q B(i)2/2 (1/2 Md(i)/qB(i)2)2 (584) 第 i跨 D 支座剪力 Vd 左 =qD（ i） /2+│ Ma（ i） Md（ i） ）│ /D（ i） （ 585） Vd 右 =。