1000m3异丁烯球罐_学士学位论文(编辑修改稿)

1000m3异丁烯球罐_学士学位论文(编辑修改稿)内容摘要：

(2)拉杆作用在支柱上的垂直载荷 所有相邻两支柱间用拉杆连接时 ,拉杆作用在支柱上的垂直载荷 jiP jjjjinnRlFP  s in49276 in61508s in1645105600180s ins inm a x  （ ） A 向受力时支柱方位角 njj  360)21( （ ） B向受力时支柱方位角 njj  360 （ ） (3)支柱的最大垂直载荷 操作条件下支柱的最大垂直载荷 0W 5m a x00)( 0 . 1 7 6 8 )(  bPFGW jii （ ） 液压试验状态下支柱的最大垂直载荷 TW N 101 .31 6 4 5 1 05 7 4 5 8 .5 4 2 050 .31 2 8 1 7 9 0)(6m a xm a x  F FPFGW wjiiTT （ ） (4)单个支柱弯矩 球壳 材料的泊松比  球壳 材料的弹性模量： M P a 10961 3E 操作条件下的支柱的偏心弯矩 沈阳理工大学学士学位论文 18 mmN . 3 )(110961 )1( 63 501    E WRM ioeo （ ） 式中： oe — 操作状态下球壳赤道线的薄膜应力 M P a 614 )61) ( 12 30 ( 0. 36 54 ))((   e eioeoe DPP   （ ） oeP — 操作状态下物料在赤道线的液柱静压力 MPa oeP 液压试验状态下支柱的偏心弯矩 mmN . 3 )(110961 101 . )1( 53 51    E WRM TiTeT （ ） 式中： Te —液压试验状态下球壳赤道线的薄膜应力， MPa M P a )61( 12 3 00)( 0. 794 ))((   e eiTeTTe DPP   （ ） 式中： TeP —液压试验状态下的液体在赤道线的液柱静压力， MPa  b. 附加弯矩 操作状态下支柱的附加弯矩 2oM mmN 109610008)1(673293202 EHRIEM ioeSo （ ） 液压状态下支柱的附加弯矩 2TM mmN . 3 )(1109610008 . 1 3109716)1(663293202   EH RIEM iTeST （ ） 操作状态下支柱的总弯矩 0M mmN 776o2o10  液压试验状态下支柱的总弯矩 TM 沈阳理工大学学士学位论文 19 mmN 109 . 6 665T2T1T  (5)支柱稳定性校核 支柱的惯性半径 mm 4 51 1 7 8 4 . 4 2100 . 2 59 AIr i （ ） 支柱的细长比 5000813  irHk （ ） 式中： 3k —计算 长度系数，取 13k 换算长细比 10971 113π5 4 . 9 3 3  ssE （ ） 支柱材料 Q235B 支柱材料的许用应力   MPa 113σ S  操作状态下支柱的稳定性校核  CEXmp WWrZMAW   )( 000 （ ） M P a 131M P ) (75675  液压试验状态下支柱的稳定性校核  CEXTZTPTWWmMAW   )( （ ） M P a ) (76666  式中 p —弯矩作用平面内的轴心受压支柱稳定系数  沈阳理工大学学士学位论文 20  0. 58 74)0. 58 70. 58 70. 15 2( 0. 986)0. 58 70. 58 70. 15 2( 0. 9860. 58 7214)()(2 122222222322322  p （ ） 轧制 钢管截面   m —等效弯矩系数 取 1m  —截面塑性发展系数，取  Z —单个支柱的截面系数 364404140 26432 )804π (4 2 632 )(   d ddZ  （ ） 欧拉临界力 N 2 4 5 8110971π 723222   AEW SEX （ .27） 各连接部位的强度计算 地角螺栓的计算 拉杆作用在支柱的水平力 tan)( m axjic PF  （ ） NF C n56 42 0  支柱底板与基础的摩擦力 ngmfFS min （ ） NF s  式中： f —支柱底板与基础 的摩擦 系数 sf CS FF 时 球罐 不需要 设置地脚螺栓， 但是为了固定球罐位置，应设置一定数量 的定位地脚螺栓。 取直径 30mm。 、 支柱底板 的计算 （见图 ） （ 1）支柱底板直径 bD 取两式中的较大值 沈阳理工大学学士学位论文 21   mmWDbcb 6353 . 1 5m a x1   （ ） mmddD b 726—6662643010)—(8)108( 02  — 实际取 700mm 混凝土基础材料的许用应力   MPaσ bc  实取 mmDb 700 （ 2）底板的厚度  bb bbc Cl  23 （ ） mmδ b 5 7 2  实取： mmδb 33 式中 ： bc —底板的压应力 . 1 4 252   bbc DW 图 支柱底板 bl — 底板外边缘至支柱外表面的距离 1 3 72 4 2 67 0 0 bl mm b — 底板材料 Q235B，许用弯曲应力 MPas 235   M P aM P aσσ sb 5711. 52351. 5  bC — 底板的腐蚀裕度 取 mmCb 2 即底板厚度取 35mm 沈阳理工大学学士学位论文 22 拉杆计算 拉杆螺纹小径计算 拉杆最大应力 4m a x o s5 6 4 2 0c o s)(   jiT PF （ ） 拉杆材料 Q235B MPas 235 拉杆材料的许用应力 M P asT 15 ][   拉杆腐蚀余量 mmCT 2 拉杆螺纹小径 mmCFd TTTT ][ 4   （ ） 选取拉杆的螺纹公称直径为 mm26 拉杆连接部位的计算 销子直径 销子材料： 35， MPas 295 销子材料许用剪切应力 M P asp 1 182 ][   销子直径： 118 ][4 PTp Fd  选取销子直径 20mm 耳板厚度 耳板材料 Q235B， MPas 235 耳板材料的许用压应力： M P asc 2 ][   沈阳理工大学学士学位论文 23 耳板厚度： 21420 ][4  cp Tc d F （ ） 耳板厚度选 mm16 翼板厚度 翼板材料： Q235B， MPas 235 翼板厚度： mmσσδδ ssca 82352352162  （ ） 取翼板厚度为 10mm 连接焊缝强度校核 A 焊缝单边长度： 1L = mm350 A 焊逢焊脚尺 寸： 1S = mm9 支柱和耳板材料屈服点最小值： MPaσs 235 角焊缝系数：  焊缝许用剪切应力： M P a...υσ. asw 456602354040][  耳板与支柱连接焊缝 A的剪切应力校核： wT τ.. .SL. F ][631493 5 0411 1056411411  （ ） A 焊缝单边长度： mmL 2020  B 焊缝焊脚尺寸： mmS 102  拉杆与翼板材料屈服点的最小值： MPaσs 235 焊缝许用剪切应力： M P asw 45640][  拉杆与翼板连接焊缝的剪切应力 M P . .SL. F wT 456][1 1 . 5 210202022 1056822 422   （ ） 沈阳理工大学学士学位论文 24 支柱与球壳连接最低点 a 的应力校核 a 点的剪切应力 支柱与球壳连接焊缝单边的弧长： mmLw 2037 球壳 a 点处的有效厚度为 mmδea 16 操作状态下 a 点的剪切应力： M P aδL FGτ eaw ioo 158538878302 m a x)(   液压试验状态下 a 点的剪切应力：M P a...δLFτeawwiTT7191620 3 7216 4 51 05657 4 5815 8 533012 8 17 902m a x)(30m a x a 点的纬向应力 操作状态下的 a 点的液柱静压力： 3650 液压试验状态下 a 点的液压静 压力： 080 操作状态下 a 点的纬向应力： M P a...δ δDppσ ea eaioao 48140164 )161 2 3 00)(36503650(4 ))((1   （ ） 液压试验状态下 a 点的纬向应力 M P aδ δDppσ ea eaiTaTT 3 8 .4 9164 16)00 .0 8) ( 1 2 3 0( 0 .1 24 ))((1   （ ） a 点应力校核 操作状态下 a 点的组合应力： 1 5 4 . 3 71 3 . 8 91 4 0 . 4 81  oooa τσσ 液压试验状态下 a点的组合应力： 5 8 . 1 91 9 . 73 8 . 4 91  TTTa τσσ 沈阳理工大学学士学位。