六层宾馆毕业设计(编辑修改稿)

六层宾馆毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

  ⑤⑥⑦相同   KNmKNmmm  ③～④ ④～⑤ 间  ⑤～⑥间   KNmKNmmm  ⑥～⑦ ⑦～⑧ 间   KN5 1 1  ④    ⑥ 1  ⑧轴   KNmKNmmmm  竖向各轴：                       KNG 21     ⒋ 一层自重 : 梁自重 : 1 8 9 7 9 5  毕业设计 20 板自重 :   5 8  框架柱 自重 : KN229 230252  围墙自重 :①轴       KNmKNmmmKNmmmmm/23 ②～③间 :    KNmm  ④ 轴     KNmKNmmmm ⑤⑥⑦ ⑧ 相同    ⑤～⑥ 、⑥～⑦、⑦～⑧相同    KNmm  竖向各轴：   KNmknmmmmmmm /1 3                       KNG 2 9 5 8   二、 水平地震作用下框架的 侧移验算 ⒈ 为了简化计算框架梁截面惯性矩增大系数均取 毕业设计 21 ①～②跨梁 mKNmKNiK BAb  66 ②～③跨梁 mKNmKNiK CBb  6 15 53 8 46 66 ⒉ 柱的线刚度 边柱：底层 mKNK C  5106 3 其他层： mKNK C  51003 中柱：底 层 mKNK C  5106 3 其他层： mKNK C  51003 ⒊ 框架柱的侧移刚度 D值 见表 34 342 表 341横向 2～６层Ｄ值的计算 构件名称 cbiii 2 ccc iia 2 212hiaD cc ①轴柱 11  05 12  193920 ③轴柱 193920 ②轴柱 24 4  11 24  367780 ijD =193920 22+367780 8=708480KN/m 表 342 横向底层 D 值的计算 构件名称 cbiii 2 ccc iia  2 212hiaD cc ①轴柱    165550 ③轴柱 165550 ②轴柱    197250 ijD =165550 22+197250 8=5220200KN/m ⒋ 框架自震周期的计算 按公式计算 sBHT 331  ⒌ 水平地震作用标准值和位移计算 毕业设计 22 多遇地震作用下 ,设防烈度为 8度 ,查《抗震规范》  ，Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组，查《抗震规范》 sTg 。 gg TTT 51 ，触有专门规定外，建筑结构的阻尼比应取为 ∴地震影响系数 m a x11  TT g sTsT g  ∴不考虑顶部附加地震 0n 结构总水平地震作用标准值 EKF KNGFGeqEKi 7 7 1 7 7 1 2 9 5 4 4 1 1   各层水平地震作用标准值，楼层地震剪力几楼层层间位移计算见表 343 水平地震作用和地震剪力如图 341 表 343 的计算、 eii uVF  层  kNGi  MHi iiHG iiHG  KNFi  KNVi  mKND  mui 26751 1132888 151 151 755620 6 324887 1838 1989 7208480 5 237878 1346 3335 7208480 4 194146 1098 4433 7208480 3 170164 963 5396 7208480 2 98073 555 5951 7208480 1 80989 458 6409 5220200 毕业设计 23 图 341 水平地震作用和地震剪力 其中EKi iiiii FHGHGF 61 (33) Gi— 第 i 层的重力 Hi— 第 i 层的层高 EKF — 水平地震作用标准值 底层 5 5 014 1 6 0 1 hu e （满足） 二层 5 5 012 3 5 0 1 hu e （满足） 毕业设计 24 LqaqaL 1 L 2F第 4 章 荷载作用下的内力计算 荷载取为设计值，它等于荷载标准值乘以相应的分 项 系数。 167。 恒荷载作用下框架的内力 恒荷载设计值 =恒荷 载标准值 一、 恒 荷载作用下的弯矩计算 ⒈ 梁的固端弯矩可按下面方法求得： ① ②接点固端弯矩 22121121qlMqlMbaab 故MKNqlMMKNqlMABBA2226666 MKNqlMMKNqlMABBA2225555 ②③接点弯矩      21221 32221 221 412 llllqlll lFlM ab          22221221221 22221 212 38612 llllllllqlll lFlM ba  ∴   mKNMCB   232266 毕业设计 25   mKNM CB   2 32 255ij   mKNMBC   22222266   mKNMBC   22222255 ⒉ 根据 梁、柱相对线刚度，算出各节点弯矩分配系数 ，再利用弯矩二次分配法计算梁的弯矩，弯矩计算如图 411，弯矩图 412。 二、 荷载作用下的框架的剪力计算 剪力作用计算结构如图 413 三、 荷载作用下的框架的轴力计算 . 包括连系梁传来荷载及柱自重 柱自重标准值为 :底层 25=100KN 其余 25= 框架柱的轴力作用如图 414 毕业设计 26 411 弯矩计算图 毕业设计 27 9807 412 恒荷载作用下的 弯矩图 （单位 KN•m） 毕业设计 28 103. 3 338 .8 927 .2 816 .6 3178. 3 935 .4 7 1112. 9 777 .4 677. 627 .8 5106. 9 651 .8 356 .9 316 .7 028 .9 98. 077 .2 877 .7 8 518 .9 1 5125. 3 310 .4 238 .8 935 .4 7 1112. 9 777 .4 677. 616 .7 028 .9 938 .8 935 .4 7 1112. 9 777 .4 677. 616 .7 028 .9 938 .8 935 .4 7 1112. 9 777 .4 677. 616 .7 028 .9 9 413恒荷载作用下的剪力 图 （单位 KN） 毕业设计 29 414荷载作用下的轴力 图 （单位 KN） 毕业设计 30 pM39。 ijM167。 活荷载 用下框架内力计算 一、 用分层法计算各杆端弯矩，计算步骤如下： ①．计算杆端分配系数 i ，上层柱线刚度取为原线刚度的 倍，其它杆件不变； ② . 计算固端弯矩 ； ③．由节点不平衡力矩求分配弯矩 ； ④．由传递系数 C 求传递弯矩，上层柱间的传递系数取为 1/3，其它杆件的传递系数仍为 1/2； ⑤．循环收敛叠加求 杆端弯矩； ⑥．叠加各柱端弯矩， 二、 荷载作用在①②间 计算过程如图 421 弯矩图为图 422 剪力图为图 423 轴力图为图 424 图 421 活荷载作用在①②间的分层计算 毕业设计 31 3 4 8 7 4 2 4 2 9 8 8 8 3 1 4 1 6 续图 421。