采区变电所的设计(编辑修改稿)

采区变电所的设计(编辑修改稿)内容摘要：

煤电钻与变压器，随工作面每隔 80100m移动一次的最远长度： Lz33=510 +18=579m 电钻 电缆长度： Lz34=100m 截面型号的选择： 干线 Lg3截面的选择 （ 1）按负荷电流选择 Lg3截面 Lg3截面的选择： Ig3=∑ Ig kx= (++2 ) = 式中 kx负荷系数为。 取 s=10 mm178。 选用 UP1000、 3 35+1 16 电缆。 （ 2）按允许电压损失选择 Lg3截面 ○1 材料绞车电压损失： ∆Uz31=31ze31zfe 1000SDULKP  =   = V ○2 求变压器电压损失 由前面计算已知向机组供电的 KSJ3— 320/6型变压器总容量 Sb= Pb= =172KW， Qb=错误 !未找到引用源。 = kvar 其中 Rb=， Xb= Ω，按下式计算为： ∆Ub=ebbbU XQRP b =  = ○3 Lg3干线上允许的电 压损失 根据计算采区电网允许的电压损失为： ∆Uy=∆U2e─U p= 660=63V Lg3上允许电压损失为： ∆Ug3y== ○4 求 Lg3干线截面 永城职业学院毕业设计 采区变电所的设计 15 Sg3=ygUDULKP 3e3gfe 1000  = 10 0021 )(   = 可选用 UP— 1000、 3 16+1 6电缆（其型号的确定如表 55所示 ）。 表 55 第三配电点所选电缆型号规格确定 材料绞车 UP— 1000、 3 16+1 6 煤电 钻变压器 UP— 1000、 3 16+1 6 局部通风机 UP— 1000、 3 6+1 6 照明系统 UP— 500、 3 6+1 6 煤电钻 UP— 500、 3 6+1 6 主干电缆 UP— 1000、 3 16+1 6 第四配电点电缆的选择 第四配电点干线电缆长度选择： 干线电缆的选择： Lg4=（ 20+20） =44m 支线电缆长度选择： 局部通风机电缆长度： Lg41=10m 电钻变压器电缆长度： Lg42=510 +18=579m 电钻电缆长度： Lg43=100m 截面型号的选择： 干 线 Lg4截面的选择 （ 1）按负荷电流选择 Lg4截面 Lg4截面的选择： Ig4=∑ Ig kx= (+) = 式中 kx负荷系数为。 取 s=16 mm178。 选用 UP1000、 3ⅹ 16+1ⅹ 6电缆。 （ 2）按允许电压损失选择 Lg4截面 ○1 支路电压损失 局部通风机电压损失为： ∆Uz41=41ze41zfe 1000SDULKP  = 100   = V ○2 求变压器电压损失 永城职业学院毕业设计 采区变电所的设计 16 由前面计算已知向机组供电的 KSJ3— 320/6型变压器总容量 Sb= Pb= =172KW Qb= 172+ = 其中 Rb=， Xb=，按下式计算为： ∆Ub=ebbbU XQRP b =  = ○3 Lg4干线上允许的电压损失 根据计算采区电网允许的电压损失为： ∆Uy=∆U2e─U p= 660=63V Lg4上允许电压损失为： ∆Ug4y== ○4 求 Lg4干线截面 Sg4=ygUDULKP 4e4gfe 1000  = 10 )211(   = 可选用 UP — 1000、 3 16+1 6电缆（其型号的确定如表 56所示 ）。 （ 3）顺槽带运输机干线供电电缆才长度： Lg5=（ 210+20+20） +6=281m 式中 210—— 顺槽运输机的长度。 Lg5截面的选择： Ig5=∑ Ig kx=+= 取 s=10 mm178。 故选用 UP1000、 3ⅹ 10+1ⅹ 6电缆。 （ 4）上山带式输送机干线式供电电缆长度： Lg6=260 +6=292m Lg6截面的选择： Ig6=∑ Ig kx= +2= 取 s=10 mm178。 故选用 UP1000、 3ⅹ 10+1ⅹ 6电缆。 （ 5）变电所照明变压器电缆长度： Lg7=10m 表 56 第四配电点所选电缆型号规格确定 局部通风机 UP— 1000、 3 6+1 6 煤电钻变压器 UP— 1000、 3 16+1 6 照明系统 UP— 500、 3 6+1 6 永城职业学院毕业设计 采区变电所的设计 17 煤电钻 UP— 500、 3 6+1 6 主干电缆 UP— 1000、 3 16+1 6 永城职业学院毕业设计 采区变电所的设计 18 第六章 低压控制电器的选择 选择变压器二次总馈电开关 因 KSJ3— 320/6变压器额定电流为 260A，故选用 1台 660V、 DW81— 350F型馈电开关作为二次总开关；选用一台 JY82— 3 型检漏继电器于其配合，进行漏电保护。 选择分路配电开关 Lg1— Lg4 四条干线的两端（采区变电所和配电点）各设 1 台馈电开关， Lg5和 Lg6 是两条干 线式电路，仅在采区变电所端设分路开关。 各分路的工作电流分别为： Ig1= (91+++) =115A Ig2= ( 4++) = Ig3= (++2 ) = Ig4= (+) = Ig5= Ig6= 2= 从计算可见， Ig3 和 Ig4 很小，可采用 QS81— 40 开关，但考虑到手动开关仅有熔断器作保护，当出现一相熔件熔断时会造成电动机单相运行。 为了 供电安全可靠，上述各分路均采用 DW80— 200 型馈电开关作分路配电开关，共计 10 台。 各配电点起动器的选择 （ 1）采煤机组： 选用 DQBH— 660/200— Z型，其控制容量为 170KW，大于 80KW。 （ 2）刮板输送机： 选用 QC810— 60型，其控制功率为 45KW，大于 2 22KW。 （ 3）回柱绞车： 选用 QC83— 80N型，其控制容量为 40KW，大于 15KW。 （ 4）局部通风机： 选用 QC83— 30型，其控制容量为 15KW，大于 11KW。 永城职业学院毕业设计 采区变电所的设计 19 根据《煤矿安全规程》规定，局部通风机和掘进工作面中的电气 设备，必须装有风电闭锁装置。 （ 5） 电钻变压器综合装置： 在一、二配电点处不另设开关； 在三、四配电点处，因距离较远可设置 QS81— 40型手动起动器，作为电钻变压器综合装置和照明干式变压器的配电开关； 在采区变电所照明用干式变压器，采用 QS81— 40 型手动起动器控制。 （ 6）泵站： 选用 QC83— 30开关，其控制电流 30A，大于。 （ 7）材料绞车： 选用 QC83— 80N型，其控制电流 80A，大于。 （ 8）带式输送机： 选用 QC83— 80开关，其控制容量 40KW，大于 30KW。 选择开关的 根据及有关数据见表 6— 1，以便于核对。 表 61 选择开关的根据及有关数据 使 用 地 点 工作电流（ A） 电缆外径 （ mm） 选用开关的数据 型号 台 数 额定电压（ V） 额定电流（ A） 允许最大电缆外径 （ mm） 变压器二次总开关 260 DW81— 350F 1 350 50 干线 Lg1两端 115 DW80— 200 2 200 52 干线 Lg2两端 DW80— 200 2 200 52 干线 Lg3两端 DW80— 200 2 200 52 干线 Lg4两端 DW80— 200 2 200 52 Lg5电源 DW80— 200 1 200 52 永城职业学院毕业设计 采区变电所的设计 20 端 Lg6电源端 DW80— 200 1 200 52 采煤机组 91 DQBH— 660/200 1 200 刮板输送机 QC810— 60 3 60 42 回柱绞车 QC83— 80N 1 80 42 局通 QC83— 30 2 30 35 泵站 QC83— 30 1 30 35 材料绞车 QC83— 80N 1 80 42 带式输送机 QC83— 80 4 30 35 电钻或照明变压器 QS81— 40 4 40 50 永城职业学院毕业设计 采区变电所的设计 21 第七章 过流保护整定 配电点过流保护整定 第一配电点过流保护整定 采区变电所和第一配电点的供电系统图如图 71所示 图 71 采区变电所和第一配电点的供电系统 （ 1）为了校验开关和过流保护整定计算，选图 71 中 d1～ d7 七点为短路计算点，计算结果于表 71： 表 71 第一配电点各短路点计算结果 短路点 至短路点的等效长度（ m） I0(2) I0(3) d1 20 = 4629 5345 d2 717 =509 1277 1475 d3 717 +220=713 967 1117 永城职业学院毕业设计 采区变电所的设计 22 d4 717 +55 =675 1012 1169 d5 717 +10 =539 1223 1412 d6 0 209 241 d7 = 95 110 （ 2）开关通 断能力的校验 采区变电所内的低压开关除照明、电钻变压器采用 QS81— 40型开关外，其余均有 DW 型馈电开关。 DW 开关的通断能力为 7000A，均大于 d1 点三相短路电流5345A，故满足需要。 （ 3）开关整定计算 ○1 机组 DQBH— 600/220— Z 开关整定计算 过载保护：该开关用 JRO— 20/3D 型热继电器保护，采用 7号热元件。 其动作电流可调范围为 ～ ～。 根据电动机的额定电流和 160/5 的电流比较，动作电流整定值为： I。