综采面供电设计(编辑修改稿)

综采面供电设计(编辑修改稿)内容摘要：

5 . 8 1 3 1 . 2e eqUZ I      33 c os 1. 25 2 0. 4 0. 50 1eqRZ      33 sin 1. 25 2 0. 91 65 1. 14 7eqXZ      回路总阻抗： 1 2 3 0 . 0 1 9 0 . 0 6 4 0 . 5 0 1 0 . 5 8 4R R R R        1 2 3 0 . 2 3 9 0 . 0 3 1 1 . 1 4 7 1 . 4 1 7X X X X        采煤机启动时实际起动电流 Isq:    2 2 2 23400 0. 58 4 1. 41 73 zesq UIARX   采煤机起动时电压机端电压 Uq 3 3 1 2 8 0 . 8 1 . 2 5 2 2 7 7 7 . 5q s q yU I Z V     2 7 7 7 .5 8 4 .2 % 7 5 %3300qeUU    所以采煤机干线电缆截面满足起动要求。 2移动变电站低压配电系统。 2020beS KVA KV  5%dU  9700PW 1)正常运行时的电压损失校验（按机尾高速电机运行校验） 2 0 52 0 51 . 1 8 1 . 1 8 0 . 1 2 0 . 4 5 0 . 0 6 40 . 0 6 9 0 . 4 5 0 . 0 3 1R R LX X L          14 变压器推导参数： 9700 10 2020 10r be PU S     2 2 2 25 0 . 4 8 5 4 . 9 8x d rU U U        % os sin 0. 48 5 0. 85 4. 94 0. 53 2. 512020bb r rbeSU U US         变压器内部电压损失： % 2. 51 34 00 10 0 10 0b zeb UEUV     L9 电缆上允许电压损失为： 9 4 3 0 8 5 .3 4 3 4 4 .6 6y l y bU U U V        要求 L9 最小截面为： 5335 29 1 0 7 5 0 4 5 0 1 0 7 . 84 2 . 5 3 3 0 0 3 4 4 . 6 6 0 . 9eLe y LplA m mD U U h        229 7 .8 5 0LA m m m m 2）按起动时电压损失校验电缆截面 （ 1）阻抗等值电路图如 12 所示。 图 12 变电站供电系统起动阻抗等值电路 Z1 变压器内部阻抗 Z2 Z3 机头机尾电缆阻抗 Z4 低速电动机起动阻抗 （ 2）变压器内部阻抗 1000 2 0 0 0 1 0 0 0 3 4 9 . 93 3 3 3 0 0bebebeSIAU    15 1 29700 263 3 34 bePR I    1 4 . 9 8 3 3 0 0 0 . 2 7 11 0 0 3 1 0 0 3 3 4 9 . 9x b e beUUX I     （ 3）、电缆阻抗 机头电缆 L7： 071 . 1 8 1 . 1 8 0 . 3 8 0 . 2 0 . 0 9ZR R L      2 0 7 0 . 0 8 1 0 . 2 0 . 0 1 6X X L     机尾电缆 L8 ： 3  3  （ 4）、电动机（低速）起动相阻抗： 双电机同时起动： cos   4 3300 4 . 5 93 3 2 5 . 8 7 1 . 5e eqUZ I      44 c o s 4 . 5 9 0 . 4 1 . 8 3 6eqRZ      4 4 .5 9 0 .9 1 6 5 4 .2 0 6X     计算总阻抗：    1 1 2 4 0 . 0 9 0 . 0 1 6 1 . 8 3 6 4 . 2 0 6 1 . 9 2 6 4 . 2 2 2Z Z Z j j j           1 2 3 4 0 . 2 0 2 0 . 0 3 6 1 . 8 3 6 4 . 2 0 6 2 . 0 3 8 4 . 2 4 2Z Z Z j j j              11 122211 121 .9 2 6 4 .2 2 2 2 .0 3 8 4 .2 4 2 0 .9 9 1 2 .1 2 5 2 .3 4 5 6 5 .01 .9 2 6 4 .2 2 2 2 .0 3 8 4 .2 4 2jjZZZjZ Z j j          1 2 2 0 . 0 2 6 0 . 2 7 1 0 . 9 9 1 2 . 1 2 5 1 . 0 1 7 2 . 3 9 6 2 . 6 0 3 6 7 . 0Z Z Z j j j         变压器输出起动电流： 3400 7 5 4 . 1 3 6 7 . 03 3 2 . 6 0 3zebq UI Z    机尾电动机起动电流： 16 111 1 1 24 . 6 4 1 6 5 . 5 7 5 4 . 1 3 6 7 . 0 3 7 4 . 4 3 6 6 . 49 . 3 4 6 6 4 . 9z q b qZIIZZ     机尾电动机起动电压： 43 3 3 7 4 . 4 3 4 . 5 9 2 9 7 6 . 7 6q z qU I Z V     2 9 7 6 . 7 6 9 0 . 2 % 7 5 %3300qeUU    所以刮板运输机初选电缆截面满足使用要求。 3移动变电站低压配电系统（驱动电机两用一备） 变压器参数： 1250beS KVA KV  %dU  7400PW 1）正常运行时电压损失校验 变压器推导参数： 7400 0 .5 9 21 0 1 2 5 0 1 0r be PU S     2 2 2 24 . 5 0 . 5 9 2 4 . 4 6 1x d rU U U        % 1 0 7 4 .1c o s sin 0 .5 9 2 0 .8 5 4 .4 6 1 0 .5 3 2 .4 61250bb r rbeSU U US         变压器内部损失： % 2 .4 6 1 1 9 0 2 9 .2 71 0 0 1 0 0b z eb UEUV     ① L10 截面反算校验 支线电缆 L14 电压损失为：    1 4 1 4 0 03 c o s s i n 3 2 5 6 0 . 0 1 0 . 2 3 0 . 8 5 0 . 0 7 6 0 . 5 3 0 . 9 9z e zU I L R x V         同理求得支线电缆 L1 L1 L1 L L2 L2 L24 上电压损失。  L10 干线允许电压损失 1 2 4 . 5 5g b zU U U U V        L10 最小截面： 3 3 21010 1010 8 5 6 2 0 1 0 3 .1 54 2 .5 1 1 4 0 1 2 4 .5 5 0 .9el e y lPLA m mD U U h       17 L L14L24电缆截面选取满足要求。 ② L11 截面反算校 验 支线电缆 L3 L3 L35 电压损失为：  1 3 2 . 4 4g b zU U U U V        L11 最小截面： 211 mm L1 L33— L35 满足使用要求。 2）按起动时电压损失校验电缆截面 ① 阻抗等值电路图如图 13 ② 变压器内部阻抗 1000 1 2 5 0 1 0 0 0 6 3 3 . 0 63 3 1 1 4 0bebebeSIAU    1  1  图 13 变电站供电系统起动阻抗等值电路图 Z1 ：变压器阻抗； Z2 ：驱动电机正常运行阻抗； Z3 ：驱动电机起动时阻抗； Z4 ：油泵运行阻抗； Z5 ：风扇运行阻抗； Z6 ：抱闸油泵运行阻抗； Z7 ：涨紧电机运行阻抗； Z8 ：卷带电机运行阻抗； Z9 ：电磁除铁器运行阻抗；其余为对应编号电缆阻抗。 18 ③ L L11 电缆阻抗 L10 等于两条 120mm2电缆阻抗并联，等于单条 120mm2电缆阻抗一半。 0 1010 1. 18 1. 18 0. 16 0. 02 0. 00 222l RLR    0 1010 4 XLX     1。