建宁县某污水处理厂初步设计计算书(编辑修改稿)

建宁县某污水处理厂初步设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

17 选用直径 LSSF 型螺旋式砂水分离器 根据池宽选用 LFWCS 型沉砂池吸砂机，其主要参数为： 潜污泵型号： AV144（潜水无堵塞泵） 潜水泵特性 扬程： 2m，流量： 54m3/h，功率： 行车速度为 25m/min，提耙装置功率 驱动装置功率：  钢轨型号 15kg/mGB1126489 轨道预埋件断面尺寸（ mm） （ b120）  6010（ b1：沉砂池墙体壁厚） 轨道预埋件间距 1000mm 六、 ORARL 氧化沟设计 OBRAL 型氧化沟工艺简介 OBRAL 型氧化沟由 3 个椭圆形沟道组成，来自沉砂他的污水与回流污泥混合后首先进 人外沟道．又分别进人中沟道和内沟道，最后经中心岛的出水堰排至二次沉淀他。 在各沟道 上安装有转蝶曝气盘数套，其控制溶解氧：外沟为 0mg/l；中沟为 1 mg/l；内沟为 2 mg/l。 转蝶曝气盘由聚乙烯 (或玻璃钢 )制成，盘面密布凸起齿结，在盘面与水体接触时，可 将污水打碎成细密水花，具有较高的混合和充氧能力。 供氧量的调解，可通过改变转盘的旋转方向、转速、浸水深度和转盘安装个数等，以调节整个供氧能力和电耗水平。 黄村污水处理厂采用的是调节转盘旋转速度和浸水深度，使池内 DO 量维持在最佳工况。 18 根据停留时间助长短，污水在外沟道内流动 150 一 250 圈才能进入中间沟道；经过有氧无氧区的交换达 500 一 1000 次，从而完成了有氧无氧的快速交替。 由于外沟道 DO 很低，接近于 0，氧的传 递作用在亏氧条件下进行，细茵呼吸作用加速，故提高了氧的传递效率， 达到了节能的目的。 外沟道容积为整个氧化沟容积的 50％一 60％，主要的生物氧化和 80％的脱氮在外沟完成。 由于原污水中的初沉污泥作为核心，经外沟快速的有氧 — 无氧循环交换，增强了聚凝吸附作用，使污泥增多，颗粒直径变大；在颗粒中心有形成缺氧或厌氧区的可能。 当颗粒外部硝化茵完成氨短氧化后，而颗粒内部反硝化茵就可能把扩散进来的 NOXN 还成氮气，排人 大气，达到了脱氮的目的。 因此在 0rbal 型氧化沟的外沟道具有同时硝化和反硝化的作用。 在作为 A2/O 艺运行时，外沟 35％的供氧用于去除大部分 BOD、活性污泥内源呼吸和约 40％ TKN 的硝化，系统脱氮率降低，但这时外沟亏氧加剧，沟中除部分区域是缺氧和好氧外，还有相当一部分处于厌氧状态，既无溶解氧，又无硝态氮，为聚磷菌的“超量释磷”提供了厌氧环境，再经中沟内沟的“超量吸磷”，达到除磷效果。 显然，除磷是牺牲脱氮率实现的， A2/O 工况的脱氮率比 A/O 工况时要低，如果希望提高脱氮率，只有通过混合液内回流实现。 中沟起调节缓冲作用，当外沟处理效率不够理想时，中沟可以近似按外沟工况运行，调低 DO，补充外沟的不足，当外 沟处理效果很好，需要加强后续好氧工况时，中沟可按内沟状态运行，调高 DO，使整个系统具有很大的 19 调节缓冲能力。 内沟起精制作用，使出水水质更好，沟中 DO 不小于2mg／ L，有利于聚磷茵“超量吸磷”，并确保二沉池中不会出现缺氧反硝化和磷的回溶。 OBRAL 型氧化沟特点 由以上可以看出 OBRAL 型氧化沟特点 ①沟内流速大 (一般为 一 0。 7m／ s)，沟内不发生沉淀，其有包 — 无包高频率地交替是其他生化处理系统难以达到的；污泥成颗粒状，沉降性能好，不发生丝状茵膨胀。 ②池内 DO 以外、中、内沟形成 0mg/L、 1 mg/L、 2 mg/L 的梯度，既提高了氧的利用率，也保证高质量的出水。 根据资料介绍，实际运行表明，与其他氧化沟相比，可节能 20％以上。 ③池深大 (水深可达 4． 2m)，混合液浓度高 (一般 4— 6kg／ m3)，可大幅度节省用地和减少池容，在大、中型污水厂选择处理工艺时颇有吸引力。 ④可以进行脱氮除磷，并保证出水水质。 OBRAL 型氧化沟工艺参数设计计算 ⑴基本参数计算 消化泥龄： F 为安全系数，进水 BOD5总量 =8000kg/d6000kg/d,所以取 F= T为设计污水温度，按最不利的 低温条件计算，故取一年中的最低月平均水温，对于福建地区可取 T＝ 12℃。 20 co =（ 1512） =6d 需要反硝化的硝态氮浓度： 00 . 0 5 ( ) 4 0 0 . 0 5 ( 1 6 0 2 0 ) 8 2 5O e EN N S S N          mg/L 反硝化速率： 25 160 6Ode ONK S    查表 确定  即 cdc = 参考表 21 取 c =20d 缺氧泥龄 cd =c co =206=14d 污泥产率计算： 结合我国的情况修正系数 K=， T=12℃ 代入数据 Y= kgSS/kgBOD 剩余污泥量 024 ( ) 24 20 83 0. 89 ( 16 0 20 )10 00 10 00eWT Q Y S SX     =6229kgSS/d MLSS浓度取 X=, 回流比 R=100% 回流污泥浓度 RX =（ 2）氧化沟设计计算 氧化沟总容积 024 ( ) 24 20 83 20 0. 89 ( 16 0 14 0)10 00 10 00 4. 5ceQ S SV X       =27684m3 HRT=VQ=27684 2083=14h 校核污泥负荷 : 0()eQ S SN VX 5000 0 (160 20)3000 4500  =(kgMLSS*d) 在规范推荐的 ~ kgBOD/(kgMLSS*d)范围内，可行 完成循环时间推荐在 10~30min,取 15min 循环次数 n=1460 15=56 近期设计 2 座氧化沟，远期增加 2 座，共 4 座 , 设计水深为 H=4m。 在规范规定的 ~ 范围内可行 22 当个氧化沟的体积 iV =V/H=27684  4=6921 m3 设计沟宽： 外沟 7m ，中沟 5m , 内沟 4m , 中心岛宽度： 2m 两头圆弧形半径 r＝ 1m 隔墙宽： 由此可得氧化沟外沟外侧圆弧半径为： 7+5+4+2  +1= 直径D=2R= 外沟圆弧段面积： 2 2 2(1 7 .6 1 0 .6 ) 6 2 0 m  中沟圆弧段面积 : 2 2 2(1 0 .3 5 .3 ) 2 4 5m  内沟圆弧段面积： 2 2 2(5 1 ) 75m  圆弧段面积： 1A =620+245+75=940 2m 直线段面积： 21iA A A=1730940=790 2m 直线段长度： 22 7 9 0 3 2 2 5( 7 5 4 ) 2AL       m 总池长： +25= m 各沟总面积为： 外沟总面积 :620+27 25=970 2m 中沟总面积 :245+25 25=495 2m 内沟总面积 :75+2 4 25=275 2m 三 沟 池 容 （ 面 积 ） 比 例 为 ： 970  1730 ： 495  1730 ：275 1730=%:%:% 接近推荐比例（外 50%~55% 中 25%~30% 内 15~20%） （ 3）需氧量计算 23 去除含碳有机物单 位耗氧量是泥龄 c 和水温的函数，计算时应取可能发生的最大值，因此要按低水温和高水温两种工况进行计算，并取二者中的大值作为依据。 低水温的工况是 T＝ 12℃和 c =20d，高水温的工况是 T＝ 25℃，但泥龄不能再用 20d 取 c ＝ 10d，依据这两个工况的数据查表 当 T＝ 12℃， c =20d 时 查表 cO = 2O /kgBOD 当 T＝ 25℃， c =10d 时 查表 cO = 2O /kgBOD 取较大的 cO = 2O /kgBOD 计算 BOD 去除量 tS 30( ) 1 0 ( / )t c eS f Q S S k g d     BOD 负荷波动系数 Cf 取 Q=50000 m3/d 代入数据 tS =7700kg/d=320 kg/h 当要求反硝化时，为了确保反硝化要求，硝化程度越彻底越好，同时， 24 混合液中硝酸盐浓度高，可降低混合液回流比，因此按完全硝化计算耗氧量，其计算式为：   32 4 0 . 0 5 ( ) 2 1 0 ( / )h t m O eN Q N S S k g d     Q =50000 m3/d= L/s 水量变化系数 K== mQ ==50000=67000 m3/d=2792 m3/h 代入数据计算需要消化的氨氮量 htN =2077kg/d ON =25mg/L 反 硝 化 的 硝 酸 盐 量 otN = 241000mOQN = 24 2792 251000= kg/d= 带入数据求出需氧量 2O =单位耗氧量 2261 /320tO k gO k gB O DS  根据手册和相关规范查得三沟实际需氧昼按以下比例分配为： 外：中：内＝ 35％： 50％： 15％ 分配到每座氧化沟 的外、中、内沟实际需氧量为 外沟：  4 0. 35＝ 2/kgO。