塑料仪表盒面板注塑模设计_毕业设计说明书(编辑修改稿)

塑料仪表盒面板注塑模设计_毕业设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

寸计算 由制件的收缩特性值 6‰可得制件选用的 一般精度的公差等级 MT5，与之对应的模具制造公差等级为 IT11。 由于在绘制装配图前，考虑到制件的收缩特性，已经将制件按 倍进行放大，所以在这里不须对每个尺寸进行计算。 在这里只对面板与仪表盒配合及重要的尺寸进行计算。 根据参考文献 [3]第 11 119 页中的公式 33 33 33 33 336 得 : （一）①凹模的工作尺寸计算： （ 23） 式中 —— 塑料外形公称尺寸； K—— 塑料的平均收缩率； Δ —— 塑件的尺寸公差； δ z—— 模具的制造公差； L—— 凹模径向的工作尺寸。 zkLL   0431 ）（塑塑L闽南理工学院毕业设计 12 表 21 凹模的工作尺寸计算 塑料外形公称尺寸 凹模径向的工作尺寸 L L1=  L2=  L3=  L4=  L5=  L6=  L8=  L9=  L10=85  L11=  ②凹模的深度尺寸计算公式： （ 24） 式中 H 塑 —— 塑件高度方向的公称尺寸； K—— 塑料的平均收缩率； Δ —— 塑件的尺寸公差； δ z—— 模具的制造公差； H—— 凹模深度的工作尺寸。 尺寸 L7=8..8 即高度方向公称尺寸 H7= 则对应凹模深度的工作尺寸 H= =  尺寸 L11= 即高度方向公称尺寸 H11= 则对应凹模深度的工作尺寸 H= =  （二）①凸模的工作尺寸计算 （ 25） 0zHH塑2（ 1+k)30zll塑 3（ 1+k)+ 400 .0 928 .8 (1 0 .0 0 6 ) 0 .0 0 6300 .0 926 .5 (1 0 .0 0 6 ) 0 .0 0 63闽南理工学院毕业设计 13 33445c p h 0 . 9 3 5 0 1 6 . 1S 6 . 5 7E 2 . 2 1 0 0 . 0 5    式中 l塑 —— 塑件内形径向方向的公称尺寸； K—— 塑料的平均收缩率； Δ —— 塑件的尺寸公差； δ z—— 模具的制造公差； l—— 凸模径向的工作尺寸。 尺寸 L13= 即塑件内形径向 方向公称尺寸 l= 则对应凸模径向的工作尺寸 l= =  尺寸 L12= 即塑件内形径向方向公称尺寸 l= 则对应凸模径向的工作尺寸 l= =  模具型腔的侧壁和底板厚 度计算 塑料模型腔在成型过程中承受熔体的高压作用，应有足够的强度和刚度。 如果凹模和底版厚度过小，强度和刚度不足，会产生过大的变形，形成飞边，降低塑件精度并影响正常脱模，甚至会发生塑性变形和破坏。 以下是通过强度和刚度的计算来确定凹模壁厚和底板厚度的计算。 由于模具零件形状教复杂，在计算中将其简化为整体式的矩形凹模， 括号内的尺寸为实际设计中的尺寸。 注射模型腔内壁所受到的单位平均压力根据塑件材料或塑件形状不同而不同。 一般来说，只有注射机及机筒压力的 25％～ 50％。 p=(25％～ 50％ ) P注 =(25％～ 50％ ) =～。 （ 26） （一）侧壁厚度计算 ①侧壁厚度按刚度计算 根据参考文献 [1]第 385 页公式 － 36得： （ 27） 式中 S—— 凹模壁厚 (mm)； p—— 模腔压力 (MPa),一般为 30～ 50 MPa，根据上面的计算所得，这里取p=50 MPa； E—— 模具材料的弹性模量（ MPa），在一般工作温度下， P20 为预硬化塑00 .1 332 6 .2 (1 0 .0 0 6 ) 0 .0 0 9400 .1 131 3 .8 (1 0 .0 0 6 ) 0 .0 0 84闽南理工学院毕业设计 14 a p 2 . 1 0 5 5 0S h 1 6 . 1 9 . 5 4300   3344539。 0 . 0 2 7 7 5 0 1 6 . 1 2 . 0 42 . 2 1 0 0 . 0 5c p hH E    料模具钢，取 10E MPa ； δ —— 成型零件的许用变形量 (mm), 根据参考文献 [3]第 124 页表 337 得，ABS 材料的对应的许用变形量δ =～ ,这里取 ㎜； h—— 凹模型腔深度尺寸 (mm)， h=； c—— 由 h/l 而定 的系数，根据 h/l= 查参考文献 [3] 第 124 页表 338 得c=； ②侧壁厚度按强度计算 根据参考文献 [1]第 385 页公式 － 45b 得： （ 28） 式中 S—— 凹模壁厚 (mm)； p—— 模腔压力 (MPa),一般 为 30～ 50 MPa，根据上面的计算所得，这里取p=50 MPa； a—— 由 l/h而定的系数，查表 340 参考文献 [2]； ς —— 模具材料的许用应力（ MPa）， P20 为预硬化塑料模具钢，取300MPa ； 综合考虑： S≥ ㎜符合要求。 经比较，在设计过程中所设计的尺寸均符合要求。 （二）底板厚度计算 ①底板厚度按刚度计算 根据参考文献 [1]第 385 页公式 － 38 得 （ 29） 式中 H—— 型腔底板厚度 (mm)； 39。 c —— 由 l/b 而定的系数，根据 l/b=[3] 第124 页表 339 得 39。 c =； p—— 模腔压力 (MPa),一般为 30～ 50 MPa，根据上面的计算所得，这里取 p=50 MPa； E—— 模具材料的弹性模量（ MPa），在一般工作温度下， P20 为预硬化闽南理工学院毕业设计 15 a 39。 p 0 . 5 5 0H = b = 7 4 . 2 4 2 1 . 4 3300 塑料模具钢，取 10E MPa ； δ —— 成型零件的许用变形量 (mm), 根据参考文献 [3]第 124页表 337得，ABS 材料的对应的许用变形量δ =～ ,这里取 ㎜； h—— 凹模型腔深度尺寸 (mm)， h=； ②底板厚度按强度计算 根据参考文献 [1]第 385 页公式 － 49 得： （ 210） 式中 H—— 型腔底板厚度 (mm)； a39。 —— 由 l/h而定的系数； b—— 矩形凹模型腔短边长度（ mm）。 p—— 模腔压力 (MPa),一般为 30～ 50 MPa，根据上面的计算所得，这里取 p=50 MPa； ς —— 模具材料的许用应力（ MPa）， P20 为预硬化塑料模具钢，取300MPa ； 综合考虑：底板厚度 H≥ 符合要求。 经比较，在设计过程中所设计的尺寸均符合要求。 排气方式 当塑料熔体注入型腔时，如果型腔内原有气体、蒸汽等不能顺利地推出，将在制品上形成气孔、接缝、型腔不能完全充满等弊病，同时还会因气体压缩而产生高温，引起流动前沿物料温度过高，粘度下降，容易从分型面溢出，发生飞边，重则灼伤制件，使之产生焦痕。 在设计型腔时必须充分地考虑排气问题。 由于塑件为一般的小型塑件，且注射压力为普通注射压力，所以在这里是利用分型面或配合间隙排气。 主要是分型面排气、推杆与推杆孔的配合间隙、型芯与型芯孔的配合 间隙及滑块的配合间隙等。 闽南理工学院毕业设计 16 侧向分型与抽心机构的设计 选用机动侧向分型与抽芯机构。 机动式侧向分型与分型与，抽芯机构利用注射机的开模运动，并对其方向进行变换后，可将模具制向分型或把侧型芯从制品中抽出。 本设计选用运用最广泛的斜导柱式抽芯机构。 抽芯距的确定 抽芯距是指侧型芯从成型位置抽到不妨碍制品取出位置时，侧型芯在抽拔方向所移动的距离。 抽芯距通常比侧孔或侧凹的深度大。