700吨冷藏库制冷工程设计(编辑修改稿)

700吨冷藏库制冷工程设计(编辑修改稿)内容摘要：

济南地区室外计算温度（取夏季空调日平均温度） ℃。 室外计算湿球温度 ℃。 夏季最热月室外空气平均相对湿度 73%。 冻结间设计温度 25℃。 冷藏间设计温度 20℃。 保温材料采用硬质聚氨泡沫塑料。 外墙传热系数的计算 表 51冻结间外墙传热系数表 冻结间外墙各层 δ（ m） λ（ w/mk） Ri (m2℃ ) /w 墙外侧 传热系数 αw 砖墙 0. 37 硬质聚氨酯泡沫塑料 0. 031 墙 内 侧传热系数 αn R=ΣRi=Σ（  nw  11 ） （ ） =+++= (m2℃ ) /w 外墙实际热阻值 K1=1/R=(m2℃ ) 表 52冷藏间外墙传热系数表 冷藏 间外墙各层 δ（ m） λ（ w/mk） Ri (m2℃ ) /w 墙外侧传热系数 αw 砖墙 0. 37 硬质聚氨酯泡沫塑料 0. 031 墙内侧传热系数 αn 山东建筑大学毕业设计说明书 16 R=ΣRi=Σ（  nw  11 ） =+++= (m2℃ ) /w 外墙实际热阻值 K1=1/R=(m2℃ ) 架空地坪传热系数的计算 表 53冷藏间地坪结构传热系数表 地坪结构 δ(m) λ(W/m℃ ) R(m178。 ℃ / W) 钢筋混凝土基层 水泥砂浆找平两层 挤压型聚苯乙烯泡沫板 钢筋混凝土荷载层 内侧传热系数 冷藏间地坪 R=ΣRi=Σ（  nw  11 ） =++++= (m2℃ ) /w 地坪实际热阻值 为 K2=1/R2= w/(m2℃ ) 表 54冻结间地坪结构传热系数表 地坪结构 δ(m) λ(W/m℃ ) R(m178。 ℃ / W) 钢筋混凝土基层 水泥砂浆找平两层 挤压型聚苯乙烯泡沫板 钢筋混凝土荷载层 内侧传热系数 冻结间地坪 R=ΣRi=Σ（  nw  11 ） 山东建筑大学毕业设计说明书 17 =++++= (m2℃ ) /w 地坪实际热阻值为 K2=1/R2= w/(m2℃ ) 楼板的传热系数的计算 表 55冻结间楼板传热系数表 楼板各层 δ（ m） λ（ w/mk） Ri (m2℃ ) /w 硬质聚氨酯泡沫塑料 0. 25 水泥沙浆找平 0. 814 钢筋混凝土板 αn 冻结间楼板 R=ΣRi=Σ（  nw  11 ） = +++= (m2℃ ) /w 楼板实际热阻值为 K3=1/R3= w/(m2℃ ) 表 56冷藏间楼板传热系数表 楼板各层 δ（ m） λ（ w/mk） Ri (m2℃ ) /w 硬质聚氨酯泡沫塑料 0. 25 水泥沙浆找平 0. 93 钢筋混凝土板 αn 冷藏间楼板 R =ΣRi=Σ（  nw  11 ） =+++= (m2℃ ) /w 楼板实际热阻值为 K3=1/R3= w/(m2℃ ) 围护结构传入热量 山东建筑大学毕业设计说明书 18 Q1= A•K•a•Δt 表 57冷藏间 围护结构热负荷 序号 库 房 名称 及 库温 维护结构名称 室外计算 温度 (℃ ) 面积 (m2) 传 热 系 数w/(m2℃ ) a Q1(w) Tw Δt 1 冷藏间 20℃（ C1） 北外墙 * 752 西外墙 * 899 南外墙 * 752 地坪 * 1588 楼板 * 2786 2 冷藏间 20℃（ C2） 北外墙 * 752 东外墙 * 856 南外墙 * 752 地坪 * 1588 楼板 * 2786 ∑Q1=+= 货物热流量的计算 ])()([ 21212 t ttCGBt hhGQ bb  （ ） 其中 : h h2——货物初始降温时、终止降温时的比焓 KJ/Kg Bb——货物包装材料质量系数 Cb——货物包装材料的比热容 KJ/(Kg℃ ) t t2——包 装材料进入冷间、在冷间终止降温时的温度 ℃ t——食品加工时间 h t1=17℃ ， t2= 20℃ ， h1= KJ/Kg ， h2=0 KJ/Kg， B=， Cb= 每间冷藏间一天的进货量 G= 11000Kg 山东建筑大学毕业设计说明书 19 KWQ ]24 )]20(17[ [ 12  通风换气热量 )(3 nwnr hhQ n   （ ） nr :操作人员数 取 13 人 ； ρ:冷间内空气密度 取 kg/m179。 ； hw hn :分别为室外室内空气的含热量值（ kj/kg ） ； Tw=℃ ,Tn=20℃ 时 , hw= kj/kg； hn= kj/kg； 代入公式得： 3Q = 操作热流量的计算 rrnnwndd nnhhVAQ  24324 )(2 7 7  （ ） 其中 Φd——每平方米地板面积照明热流量 w/m2； Ad——冷间地面面积 m2； Vn——冷间内净容积 m3； ρn——冷间空气密度 Kg/m3； n: 每日开门换气次数 n=2； hw、 hn——冷间外、内空气的比焓 KJ/Kg； nr——操作人员的数量 ； Φr——每个操作人员产生的热量 w； qr: 每个操作人员产生的热量 （ W/人） qr=410（ W/人） ； A=680m2 V=3264m2 4101324324 ][ Q = 冷藏间的设备负荷 P= Qz=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5= 山东建筑大学毕业设计说明书 20 冷藏间的机械负荷 QJ=(n1 ΣQ1+ n2 ΣQ2+ n3 ΣQ3+ n4 ΣQ4+ n5 ΣQ5) R QJ：机械负荷 （ KW） n1: 围护结构传热量的季节修正系数 查表 n1= ； n2：货物热量的机械负荷折减系数 查资料，冷藏间取 ； n3：同期换气系数，取 ； n4：电动机同期换气系数 查表，取 ； R：制冷装置及管道等冷损耗补偿系数 取 ； 则冷藏间的机械负荷为 ： QJ=(n1 ΣQ1+n2 ΣQ2+n3 ΣQ3+n4 ΣQ4+n5 ΣQ5) R = ( + +1 + ) = 冻结间热流量的计算 围护结构传入热量 Q1 1Q = A•K•a•Δt 表 58冻结间围护结构热负荷 序号 库 房 名称 及 库温 维 护 结构名称 室外 计算温度 (℃ ) 面积 (m2) 传 热 系 数w/(m2℃ ) a Q1(w) Tw Δt 1 冻 结 间25℃（ D1） 北外墙 * 东外墙 * 西内墙 * 地坪 * 楼板 * 2 冻 结 间25℃ （ D2） 南内墙 * 东外墙 * 西内墙 * 地坪 * 楼板 * 山东建筑大学毕业设计说明书 21 ∑ 1Q =+= 货物热流量的计算 ])()([ 21212 t ttCGBt hhGQ bb  （ ） 其中 : h h2——货物初始降温时、终止降温时的比焓 KJ/Kg； Bb——货物包装材料质量系数 ； Cb——货物包装材料的比热容 KJ/(Kg℃ )； t t2——包装材料进入冷间、在冷间终止降温时的温度 ℃ ； t——食品加工时间 h； t1=35℃ ， t2=17℃ ， h1= KJ/Kg ， h2= KJ/Kg， B=， Cb=； 冻结间一天的进货量 G=11/ 1000=7300 Kg； KWQ ]12 )]17([ )([ 12  电动机的运转热流量 选择冰轮集团 DJ125 干式冷风机，选择 4 台。 电动机的运转热流量 Q4=1000ΣPbξb 其中 Pb——电动机的额定功率 Kw； ξ——热转化系数 取 1； b——电动机运转时间系数 取 1； Q4=1000411=； 冻结间的设备负荷 P= Q=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5=+ +0++0=82kw 冻结间的机械负荷 QJ=(n1 ΣQ1+ n2 ΣQ2+ n3 ΣQ3+ n4 ΣQ4+ n5 ΣQ5) R QJ：机械负荷 （ KW） n1: 围护结构传热量的季节修正系数 查表 ； 山东建筑大学毕业设计说明书 22 n2：货物热量的机械负荷折减系数 查资料，冻结间取 ； n3：同期换气系数，取 ； n4: 同期操作系数 查表，冻结间取 ； R：制冷装置及管道等冷损耗补偿系数 取 ； 则冻结间的机械负荷为 : QJ=( + +1 ) = kw。 山东建筑大学毕业设计说明书 23 6 压缩机的选型 压缩机的选型计算 蒸发温度 Tz的确定 冻结间 Tz=35℃ 冷藏间 Tz=30℃ 冷凝温度 Tl的确定 本系统采用立式冷凝器。 济南市室外湿球温度 Ts =℃ 冷凝器的进水温度： t1=Ts+Δ (Ts 为夏季湿球温度， Δ 为冷却塔的冷幅高 ) =+4= ℃ (取 31 ℃ ) 冷凝器的出水温度： t2=t1+2=31+2=33℃ 冷凝温度为： tl=（ 31+33） ＋ 6=38℃ 中间冷却温度 Tzj确定 氨两级压缩制冷系统中，当低压级和高压级的耗功都最小，制冷系数 ξ 最高时， 其中间温度为最佳中间温度（理想中间温度） 由塞拉公式确定 当 Tz﹥ 40℃ ， Tl＜ 40℃ 时， Tzj= Tl++3℃ 所以，冻结间： Tzj= 38+ (35)+3=℃ 冷藏间： Tzj= 38+ (30)+3=℃ 吸气温度 Tx的确定 本系统为氨制冷系统，一般氨吸气过热度取 5℃。 Tr=TxTz=5℃。