400吨冷藏库制冷工程设计说明书(编辑修改稿)

400吨冷藏库制冷工程设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

α w 砖墙 0. 37 硬质聚氨酯泡沫塑料 0. 031 α n R=Σ Ri=Σ（   nw  11） （ ） =+++= (m2℃ ) /w 外墙实际热阻值 K1=1/R=(m2℃ ) 冷藏间 外墙各层 δ（ m） λ（ w/m k） Ri (m2℃ ) /w α w 砖墙 0. 37 硬质聚氨酯泡沫塑料 0. 031 α n R=Σ Ri=Σ（   nw  11） =+++= (m2℃ ) /w 外墙实际热阻值 K1=1/R=(m2℃ ) 架空地坪传热系数的计算 架空地坪各层 δ（ m） λ（ w/m k） Ri (m2℃ ) /w α w 0 钢筋混凝土基层 水泥沙浆找平两层 挤压性聚苯乙烯泡沫板 钢筋混凝土面 山东建筑大学毕业设计说明书 15 α n 冷藏间地坪 R=Σ Ri=Σ（   nw  11） =++++= (m2℃ ) /w 地坪实际热阻值为 K2=1/R2= w/(m2℃ ) 冻结间地坪 R=Σ Ri=Σ（   nw  11） =++++= (m2℃ ) /w 地坪实际热阻值为 K2=1/R2= 楼板的传热系数的计算 楼板各层 δ（ m） λ (w/m k) Ri(m2℃ ) /w α w 0 硬质聚氨酯泡沫塑料 水泥沙浆找平 钢筋混凝土板 α n 冻结间楼板 R=Σ Ri=Σ（  nw  11 ） =+++= 楼板实际热阻值为 K3=1/R3= w/(m2℃ ) 冷藏间楼板 R =Σ Ri=Σ（  nw  11 ） =+++= 楼板实际热阻值为 K3=1/R3= w/(m2℃ ) 围护结构传入热 山东建筑大学毕业设计说明书 16 1Q = A•K•a•Δ t （ ） 表 序号 库房名称及库温 维 护 结构名称 室外计算温度 (℃ ) 面积 (m2) 传 热 系 数w/(m2℃ ) a Q1(w) Tw Δ t 1 冷藏间 20 ℃（ C1） 北外墙 * 629 西外墙 * 522 南外墙 * 629 地坪 * 1084 楼板 1631 2 冷藏间 20 ℃（ C2） 北外墙 * 629 东外墙 * 215 南外墙 * 629 地坪 * 1048 楼板 1631 ∑ 1Q = 货物热流量的计算 ])()([ 1 21212 t ttCGBt hhGQ bb  （ ） 其中 : h h2—— 货物初始降温时、终止降温时的比焓 KJ/Kg Bb—— 货物包装材料质量系数 Cb—— 货物包装材料的比热容 KJ/(Kg℃ ) t t2—— 包装材料进入冷间、在冷间终止降温时的温度 ℃ t—— 食品加工时间 h t1=17℃， t2=20℃， h1= KJ/Kg ， h2=0 KJ/Kg， B=， Cb= 每间冷藏间一天的进货量 G= 14000Kg KWQ ]24 )]20(17[ [ 12  山东建筑大学毕业设计说明书 17 通风换气热量 )](30)([ 13 nnrnnn hhwnt hhwQ nV   （ ） Tw=℃ ,Tn=20℃ ,Hw= KJ/Kg 3Q = 操作热流量的计算 rrnnwndd nnhhVAQ  24324 )(2 7 7  （ ） 其中 : Φ d—— 每平方米地板面积照明热流量 w/m2 Ad—— 冷间地面面积 m2 Vn—— 冷间内净容积 m3 ρ n—— 冷间空气密度 Kg/m3 n—— 每日换气次数 hw、 hn—— 冷间外、内空气的比焓 KJ/Kg nr—— 操作人员的数量 Φ r—— 每个操作人员产生的热量 w C1: A=860m2 V=4128m2 n=17 qr=410w/人 4101724324 ][5 Q= 冷藏间的设备负荷 : P= Q=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5= 冷藏间的机械负荷 : QJ=(n1*Σ Q1+ n2*Σ Q2+ n3*Σ Q3+ n4*Σ Q4+ n5*Σ Q5)*R （ ） QJ：机械负荷 （ KW） n1: 围护结构传热量的季节修正系数 查表 n1= ； n2：货物热量的机械负荷折减系数 查资料，冷藏间取 ； n3：同期换气系数，取 ； 山东建筑大学毕业设计说明书 18 n4：电动机同期换气系数 查表，取 ； R：制冷装置及管道等冷损耗补偿系数 取 ； 则冷藏间的机械负荷为 : QJ =*(*+*+*+*)= 冻结间热流量的计算 围护结构传入热量 Q1 1Q = A•K•a•Δ t （ ） 表 间围护结构热负荷 序号 库房名称及库温 维护结构名称 室外计算温度 (℃ ) 面积 (m2) 传 热 系 数w/(m2℃ ) a Q1(w) Tw Δ t 1 冻 结 间25 ℃（ D1） 北外墙 * 139 东外墙 * 153 地坪 * 206 楼板 338 2 冻 结 间25℃ （ D2） 南内墙 * 132 东外墙 * 153 地坪 * 206 楼板 338 ∑ 1Q = 货物热流量的计算 ])()([ 1 21212 t ttCGBt hhGQ bb  （ ） 其中 : h h2—— 货物初始降温时、终止降温时的比焓 KJ/Kg Bb—— 货物包装材料质量系数 Cb—— 货物包装材料的比热容 KJ/(Kg℃ ) t t2—— 包装材料进入冷间、在冷间终止降温时的温度 ℃ t—— 食品加工时间 h 山东建筑大学毕业设计说明书 19 t1=35℃， t2=17℃， h1= KJ/Kg ， h2= KJ/Kg， B=， Cb= 冻结间一天的进货量 G=14/ 1000=94000 KWQ ]12 )]17([ )([ 12  电动机的运转热流量 选择冰轮集团 DJ125 干式冷风机，选择 2台。 电动机的运转热流量 : Q4=1000Σ Pb ξ b （ ） 其中 : Pb—— 电动机的额定功率 Kw ξ —— 热转化系数 b—— 电动机运转时间系 数 Q4=1000 2 1 1= 冻结间的设备负荷 : P= Q=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5=58kw 冻结间的机械负荷 : QJ=(n1*Σ Q1+ n2*Σ Q2+ n3*Σ Q3+ n4*Σ Q4+ n5*Σ Q5)*R （ ） QJ：机械负荷 （ KW） n1: 围护结构传热量的季节修正系数 查表 n1= ； n2：货物热量的机械负荷折减系数 查资料，冻结间取 ； n3：同期换气系数，取 ； n1: 同期操作系数 查表，冻结间取 ； R：制冷装置及管道等冷损耗补偿系数 取 ； 则冻结间的机械负荷为 : QJ =(*+*+*)= kw 山东建筑大学毕业设计说明书 20 5 压缩机的选型 蒸发温度 Tｚ的确定 冻结间 Tｚ =35℃ 冷藏间 Tｚ =30℃ 冷凝温度 Tｌ的确定 本系统采用立式冷凝器。 济南市室外湿球温度 Tｓ =℃ 冷凝器的进水温度： t1=Ts+Δ (Ts 为夏季湿球温度，Δ为冷却塔的冷幅高 ) =+4= ℃ (取 31 ℃ ) 冷凝器的出水温度： t2=t1+2=31+2=33℃ 冷凝温度为： tl=（ 31+33）／ 2 ＋ 6=38℃ 中间冷却温度 Tｚｊ确定 氨两级压缩制冷系统中，当低压级和高压级的耗功都最小，制冷系数ξ最高时，其中间温度为最佳中间温度（理想中间温度） 由塞拉公式确定 当 Tｚ﹥ 40℃， Tｌ＜ 40℃时， Tｚｊ = Tｌ + +3℃ 所以，冻结间： Tｚｊ =*38+*(35)+3=℃ 冷藏间： Tｚｊ =*38+*(30)+3=℃ 吸气温度 Tｘ的确定 本系统为氨制冷系统，一般氨吸气过热度取 5℃。 Tｒ =Tｘ Tｚ =5℃ 过冷温度 Tｇ的确定 氨两级压缩制冷系统中，过冷温度取为中间冷却器蛇形盘管的出液温度，即过冷温度比中间温度高 5～ 7℃。 Tｇ =Tｚｊ +（ 5～ 7）℃。 所以，冷藏间中间冷却器过冷温度： Tｇ =+5=℃ 冻结间中间冷却器过冷温度： Tｇ =+5=℃ 各状态点的焓值和比体积的确定 30℃系统：见双级压缩压焓图 h1=1652KJ/Kg h2=1833KJ/Kg h3=1681KJ/Kg h5=595KJ/Kg h6=568KJ/Kg h８ =1634 KJ/Kg 山东建筑大学毕业设计说明书 21 v1=1 m3/Kg v3= 35℃系统：见双级压缩压焓图 h1=1646KJ/Kg h2=1837KJ/Kg h3=1679KJ/Kg h5=595KJ/Kg h6=560KJ/Kg h８ =1629 KJ/Kg v1= m3/Kg v3= m3/Kg v4= m3/Kg 双级压压焓图 双级压压焓图 图 对于冷藏间 1. 压缩机单位质量制冷量：。