300mw机务部分毕业设计(编辑修改稿)

300mw机务部分毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

绘制原则性热力系统图 原则性热力系统图见附图：图 11 统图。 绘制汽轮机热力过程线及汽水综合参数表 绘制热力过程线 A、由已知的蒸汽参数 P0、 t0及背压 PC在焓熵图上可查出机组的理想焓降△ Ht。 B、工质在经过进汽机 构时产生进汽节流损失。 节流引起的损失与节流前后气流的压降△ P 对应。 当调节阀全开（主汽阀也当然全开）时，△ P0取新汽压力的 3％～ 5％，即△P=()P0。 为了使所设计机组的效率不低于设计效率，通常取△ P 的最大值，即取△ P=0． 05 P0据选定的△ P，并按照节流前后焓值不变的道理，可在焓熵图上找到汽轮机第一级前的状态点 0′。 C、根据所给数据高压缸的排器压力及通过再热以后中压缸的进汽压力可以确定 2′ ′。 并在焓熵图上连 2′ 和 0′。 D、 PC排汽压力和湿度的值可以确定排汽压力点 C，在焓熵图上连接 2′ 和 C。 E、通过各个加热器的加热点的压力 ,并考虑抽汽管道的阻力损失 ,参考《热力发电厂》教材 ,管道的阻力损失取 8%的抽汽点压力。 F、在焓熵图上通过各抽汽点的压力，确定汽轮机的抽汽点。 可以得出各点的焓值，并可以通过热力过程线绘制汽水参数表。 300MW 机组热力部分局部初步设计 3 2565h 3090h 2683h 3078h 233t 404t 314t 537t 350t 3017h 3397h 535t 537t 4. 7P 0. 049P 39。 0 0 .2 1 3 39。 2 6 7 C 5 4 3532h 3268h 2878h 3884h 2758h 201t 137t 96t )( kgkJh )( .kkgkJS 图 12 沈阳工程学院毕业设计（论文） 4 汽水综合参数表 整理原始数据得计算点汽水焓 根据额定计算工况时机组的汽水参数，整理出的汽水焓值见表。 表 11 项目 单位 各 计 算 点 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 HG C 回热抽汽 抽汽压力 p Mpa 5 9 3 54 抽汽温度 t ℃ 350 317 404 314 233 201 137 96 抽汽焓值 h kJ/kg 3078 3017 3268 3090 2884 2878 2758 2683 2884 2565 抽汽压损 p % 8 8 8 8 8 8 8 加热气压 p＇ Mpa 8 8 1 2 2 P＇压力下的饱和水温ts ℃ 188 p＇压力下的饱和水焓hs kJ/kg 1063.5 1034.7 798.64 667.24 560.59 468 363.38 251.43 418.8 143.5 排气放热q=hhs kJ/kg 2020.5 1982.3 2469.36 2420.76 2323.41 2410 2394.62 2431.57 2465.2 2421.5 水侧 加热器出口水焓 hwj kJ/kg 1059.1 923.9 793.78 667.15 560.44 455.11 350.754 247.012 146.3 加热器进口水焓hwj+1 kJ/kg 923.9 793.78 667.19 560.44 455.11 350.754 247.012 143.539 300MW 机组热力部分局部初步设计 5 参考《热力发电厂》教材和计算得出新蒸汽、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数。 表 12 新蒸汽、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数表 汽水参数 单位 锅炉过热器 （出口） 气轮机高压 （如口） 再热器 锅炉汽包 排污水 连续排污 扩容器 入口 出口 压力 p MPa 温度 t ℃ 540 537 317 537 蒸汽焓 h kJ/kg 3427 3397 3017 3532 水焓 hw kJ/kg 再 热蒸汽焓升 qrh kJ/kg 515 回热系统的计算 全厂物质平衡 汽轮机总耗汽量 0039。 0 DDDD sg  （ 11） 则 0257315..139。 0  锅炉蒸发量 bD bb DDDDD 2 5 7 3 1 01  （ 12） 则 00 028 DDD b  （ 13） 即 b 锅炉排污量 blD 00 1 0 2 8 DDD bbl  （ 14） 即 bl 给水焓升 =hwj—hwj+1 kJ/kg 135.2 130.12 126.59 106.75 105.33 104.556 103.742 103.473 沈阳工程学院毕业设计（论文） 6 扩容器蒸汽份额为 f ，取扩容器效率 f 0 0 5 6 4 1 0 2 8 blblfblfblf hhhh  (15) 扩容后排污水份额 bl 004 63 64 28   fblbl  (16) 化学补充水量 0 0046 39 DDDDD btblma  （ 17） 即 ma 锅炉给水量 fwD 0 DDDDD blbfw  （ 18） 即 fw 排污冷却器计算；补充水温 mat =20℃，取排污冷却端差为 8℃，则 2 1 9 8 6 39。 39。  hlblmama hhhh 有排污冷却器热平衡式： 1)()(  blblblmamama hhhh  （ 19） kgkjhhblmamablblbl/ 0 4 6 3 9 1 4 9 2 0 1 4 9 2 0 4 6 3 9 11 于是 kgkjhh blma /   计算汽轮机各段抽汽量 jD 和凝汽流量 cD （ 1） 由高压加热器 H1热平衡计算求 1 ；如图 13 300MW 机组热力部分局部初步设计 7 图 13 H1计算 )( 1 211  h wwfw q hh  （ 2） 由高压加热器 H2热平衡计算求 2 ；如图 14 图 14 H2计算  )()()(221121122hhsshssgsgfwqhhhh H2 的疏水 2s  sgs  再热蒸汽量 rh 0 8 6 6 6 2 7 0 21   rh （ 3）由高压加热器 H3 的热平衡计算求 3 ；如图 15 已知给水在给水泵中的焓升为 图 15 H4计 算 沈阳工程学院毕业设计（论文） 8  )()()(332232233hhssshssgsgfwqhhhh H3 的疏水 3s 2323 sgss  （ 4）除氧器 H4热平衡计算求 4 ；如图 16 由图所示，除氧器的物质平衡，求凝结水进水份额 c .除氧器出口水份额 fw ； 图 16 除氧器 H4计算 cfssgfw   334 44433)()( sfsgfwc 除氧器的热平衡式： 300MW 机组热力部分局部初步设计 9 545333344wwsssgsgffhwfwhhhhhhh  故 1 2 4 c （ 5）低压加热器 H5热平衡计算求 5 ；如图 17 图 17 H5计算 55  hcq  （ 6）由低压加热器 H6 热 平衡计算求 6 ；如图 18 图 18 H6计算 )()(665566hhsscqhh H6 疏水 0 7 0 9 7 3 4 8 3 6 0 8   ss （ 7）由低压加热器 H7 热平衡计算求 7 ；如图 19 沈阳工程学院毕业设计（论文） 10 图 19 H7计算 0 3 3 9 4) 6 34 6 8(0 7 2 4 0 )(776677hhssscqhh H7 疏水 1 0 5 3 7 2   ss （ 8） 由低压加热器 SG和凝汽器热井构成一整体的热平衡计算求 8 ；如图110 图 110 H8计算 先计算热井的物质平衡 76543217~1  td 8 1     c 300MW 机组热力部分局部初步设计 11 8 2 9 8 0 0 0 9 6 0 5 3 4 4 1 4 9 2 48739。  sgstdmacc  整体热平衡式：  )()()()(/)(844487788qhhhhhh sgsgsgssshwcwc  凝汽器排气量 6 4 2 3 1 7 7 8   c 汽轮机总汽耗量及各项汽水流量计算 作 功不足系数的计算 由表得热器热焓 kgkjhrh /522 kgkjhhhh rhcci /1 6 6 45222 3 5 23 4 9 40  （ 110） 第一段抽汽做功不足系数： 795 4 522235 2315 311  ci rhch hhhY （ 111）。