单层厂房结构课程设计指导书(编辑修改稿)

单层厂房结构课程设计指导书(编辑修改稿)内容摘要：

RA=q1HC11== （ ← ） R= RA+ RC+Fw=－ （ ← ） 各柱顶剪力分别为： VA= RA－ ηA R=－ +=－ （ ← ） VB=－ ηB R== （ → ） VC= RC－ ηC R=－ +=（ → ） 右风吹时 排架内力图如图 F Wq52 .6 563 .0 413 .9 5 17 2. 6 1 16 8. 1 958 .3 615 .0 113 .9 59. 7 3 （ a） （ b） 图 右吹风时排架内力图 吊车荷载作用下排架内力分析 Dmax作用于 A柱 计算简图如图。 MA= m MB= m 21 课 程 设 计 用 纸 教师批阅： 对 A柱 C3= RA= － M A C3/H=－ － （ ← ） 对 B 柱 C3= RB= M B C3/H= （ → ） R= RA+ RB=－ （ ← ） 各排架柱剪力分别为 VA= RA－ ηA R=－ +=－ （ ← ） VB= RB－ ηB R=+= （ → ） VC= － ηC R==（ → ） 排架各柱内力图如图。 D maxM A M BD min （ a） （ b） M、 V 图 （ c） N 图 图 Dmax作用在 A柱时排架内力图 22 课 程 设 计 用 纸 教师批阅： Dmax作用在 B 柱左时 计算简图如图。 MA= m MB= m 柱顶不动铰支座反力 RA， RB及总反力 R 分别为： RA= － M A C3/H=－ － （ ← ） RB= M B C3/H= （ → ） R= RA+ RB= （ ← ） 各排架柱剪力分别为 VA= RA－ ηA R=－ － =－ （ ← ） VB= RB－ ηB R=－ = （ → ） VC= － ηC R=－ =－ （ ← ） 排架各柱内力图如图 D maxD minM A M B （ a） （ b） M、 V 图 （ c） N 图 图 Dmax作用在 B 柱 左 时排架内力图 23 课 程 设 计 用 纸 教师批阅： Dmax作用于 B 柱右 时 计算简图如图 所示。 MB=m MC = m 柱顶不动铰支座反力 RA,RB 及总反力分别为： RB= － MB C3 / H = － m－ kN（ ← ） RC= MC C3 / H = kNm(→) R = RB ＋ RC =－ ＋ kN =－ (←) 排架各柱顶剪力分别为： VA= － ηA R= = kN (→) VB= RB － ηB R=－ kN＋ =－ (←) VC= RC － ηC R = kN ＋ kN = kN (→) 排架各柱的 内力图如图 所示 D ma xD mi nM CM B （ a） （ b） M、 V 图 24 课 程 设 计 用 纸 教 师 批 阅 ： 5 5 5 5（ c） N 图 图 Dmax作用在 B 柱 右 时排架 内力图 Dmax作用于 C 柱 时 计算简图如图 所示。 MB= m MC = m 柱顶不动铰支座反力 RA,RB 及总反力分别为： RB= － MB C3 / H = － m－ (←) RC= MC C3 / H = m(→) R = RB ＋ RC =－ ＋ kN =－ (←) 排架各柱顶剪力分别为： VA= － ηA R= = kN (→) VB= RB － ηB R=－ kN＋ =－ (←) VC= RC － ηC R =＋ kN = (→) 排架各柱的 内力图 如图 所示。 Tmax作用于 AB 跨柱 当 AB 跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图 所 示。 对于 A 柱， n= ， λ=，由表 得 a = （ － ） / = 则 25 课 程 设 计 用 纸 教师批阅： D maxD minM CM B（ a） 811 .3 9 51 .0 2 226 .8 827 .3 829 .0 6 0（ b） M、 V 图 （ c） N 图 图 Dmax作用在 C 柱 右 时排架内力图 C5 = {2－ 3aλ ＋ λ3 [ (2 ＋ a)(1－ a)2 /n － (2－ 3a)]} / 2[1＋ λ3(1/n－ 1)] = RA = － Tmax C5 = － kN = － (←) 对于 B 柱， n= ， λ=， a = ， C5=，则 RB = － Tmax C5 = － kN = － kN (←) 排架柱顶总反力 R 为： 26 课 程 设 计 用 纸 教师批阅： R= RA ＋ RB = － － kN = － (←) 各柱顶剪力为： VA= RA － ηA R=－ kN＋ =－ kN (←) VB= RB － ηB R=－ kN＋ =－ (←) VC= － ηC R = = (→) 排架各柱的内力图如图 ， 所示。 当 Tmax 方向 相反时，弯矩图和 剪力只改变符号，方向不变。 T max T max （ a） （ b） M、 V 图 图 Tmax作用于 AB 跨时排架内力图 Tmax作用于 BC 跨柱 当 BC 跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图 所示。 RB ， RC 计算如下： 对 B 柱， n= ， λ =， a =， C5= RB = － Tmax C5 = － kN = － (←) 27 课 程 设 计 用 纸 教师批阅： 对C 柱， n= ， λ =， a = ， C5=，则 RC= － Tmax C5 = － kN = － kN (←) 排架柱顶总反力 R 为： R= RB＋ RC = (←) 各柱顶剪力为： VB= RB － ηB R=－ kN＋ =－ (←) VC= RC － ηC R=－ kN＋ =－ (←) VA= － ηAR = = (→) 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图 ，所示。 当 Tmax 方向相反时， 弯矩图和剪力只改变符号，方向不变。 T max T max（ a） （ b） 图 Tmax作用于 BC 跨时排架内力图 28 课 程 设 计 用 纸 教师批阅： 5. 内力组合 以 A柱内力组合为例。 表 为各种荷载作用下 A柱内力设计值 汇总表，表 为 A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力 方向如表 中的例图所示。 内力组合按式 （ ） ～式 （ ） 进行。 除 Nmax 及相应 M 和 N 一项外，其他三 项均是按式 （ ） 和式 （ ） 求得最不利 内力值；对于 Nmax 及相应 M 和 N 一项，Ⅱ — Ⅱ和Ⅲ — Ⅲ截面均按 （ ＋ ）求得最不利内力值，而Ⅰ — Ⅰ截面是按式 （ ） 即式 （ ＋ SQK） 求得最不利内力。 对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对 e0 / h0 的柱进行验算。 为此，表 6 中亦给出了 MK 和 NK的组合值，它们均满 足 e0 / h0 的条件，对本例来说，对本例来说，这些值均取自 Nmin 及相应的 M 和 V一项。 29 柱号及 正向内力 表 A柱设计值总汇表 Ⅲ—Ⅲ Ⅱ—Ⅱ ⅠⅠ 序号 荷载 类别 V N M N M N M 427.46 0.1 386.9 50.42 326.54 13.11 ① 恒载 50.40 6.96 50.40 12.14 50.40 ② 作用在AB跨 屋面活载 0 0 0 ③ 作用在BC跨 16.38 647.15 27.94 647.15 125.35 0 ④ Dmax作用 在A柱 吊车竖向荷载 22.64 135.45 219.72 135.45 13.81 0 54.45 ⑤ Dmax作用 在B柱左 10.29 0 118.34 0 0 ⑥ Dmax作用 在B柱右 0 0 0 ⑦ Dmax作用 在C柱 177。 17.41 0 177。 138.15 0 177。 0 177。 ⑧ Tmax作用 在AB跨 177。 57.04 0 177。 57.04 0 177。 20.83 0 177。 20.83 ⑨ Tmax作用 在BC跨 39.20 0 222.00 0 0 ⑩ 左风 风荷载 13.95 0 45.97 0 0 右风 30 Ⅲ—Ⅲ Ⅱ—Ⅱ ⅠⅠ 截面 表 A柱内力组合表 VK NK MK V N M N M N M ① 0.9[③ + (④ +⑥ + ⑧ + ⑩ ] ①0.9[③+ (④+⑥)+0.9⑨+ ⑩] ①0。