暖通设计方方案(编辑修改稿)

暖通设计方方案(编辑修改稿)内容摘要：

81 阅览室 513 22138 23004 23492 23908 24212 21098 20682 20338 20492 休息室 514 走廊 4719 4376 4006 第五层最大冷负荷出现 在 13： 00 为 （详细负荷计算见附录） 新风量及新风负荷的确定 新风量指标每人为 30 m179。 /； 则新风量： Gw 1= Gw 4*N 新风负荷计算 : 在湿空气的 hd图上，根据设计地的室外空气的夏季空调计算干球温度 tw和湿球温度 tws确定新风状态点 W，得出新风的焓 hW；根据室内空气的设计温度 tN和相对湿度 Φ，确定回风状态点 N（也就是室内空气设计状态点），得出回风的焓 hN。 则夏季空调的新风负荷按 CLW＝ LW (hWhN) W (310) 根据室内外参数（ tN=26℃ , Φ =60%。 tw=℃ ,tws=℃）查 hd图。 得 hW= KJ/Kg， hN= KJ/Kg； Δh=hWhN== KJ/Kg。 湿负荷的计算 人体散湿及敞开水面散湿 人体散湿量计算公式： 6102 7  gnm W  (311) 式中 Wm ——人体散湿量 ， kg/s ； g ——成年男子的小时散湿量 ， g/h； n——室内全部人数； ——群集系数。 敞开水面散湿量计算式： 5102  Am W  (312) 式中 W——敞开水表面的散湿量，㎏ /s；  ——单位水面蒸发量，㎏ /(m2h)； A——蒸发表面面积， m2。 4 风系统设计计 算 送风量及送风方式 送风量的计算 (1) 确定夏季室内空气状态点 N。 根据夏季室内温度 tN=26℃，相对湿度 ψ=60%的要求，确定室内状态点 N，并查 id图得到，室内焓值 iN，含湿量 dN。 (2) 做热湿比线 ε。 根据计算出的室内冷负荷 LQ，湿负荷 S，计算热湿比 ε=LQ/S，再通过 N点做热湿比线 ε。 (3) 确定送风状态点 O。 本系统拟采用露点送风空气处理设备 , 以空气处理到 90%的机器露点与热湿比线相交 ,此点即为送风状态点 O。 (4) 计算系统的总风量 ,可得 G=Q/(hRhs) （ 41） 计算结果见下表： 表 首层送风量 湿负荷(kg/s) 冷负荷 (w) 热湿比 室内焓值 送风焓值 焓差 送风量(kg/h) 采编室101 4 5 14.1 2 阅览室102 1 7 13.4 4 消控室106 3 8 活动室107 3 10.1 7 活动室108 2 10.8 活动室109 4 1 活动室110 11.1 9 活动室111 6 11.7 2 休息厅112 2 4 10 5 报告厅113 4 13.7 表 二层送风量 湿负荷(kg/s) 冷负荷(w) 热湿比 室内焓值 送风焓值 焓差 送风量(kg/h) 办公室 201 办公室 202 办公室 203 办公室 204 阅览室 206 阅览室 207 读服部 210 存包处 211 书库房 212 无穷大 27 书库房 213 无穷大 27 弧阅览 214 13 休息室 215 3233 表 三层送风量 湿负荷(kg/s) 冷负荷(w) 热湿比 室内焓值 送风焓值 焓差 送风量(kg/h) 办公室 301 办公室 302 办公室 303 办公室 304 大电阅 306 小电阅 307 读服部 310 存包处 311 计算机房312 准备室 313 准备室 314 计算机房315 休息室 316 3233 弧阅室 317 13 表 四层送风量 湿负荷(kg/s) 冷负荷 (w) 热湿比 室内焓值 送风焓值 焓差 送 风量(kg/h) 办公室 401 办公室 402 办公室 403 办公室 404 办公室 405 阅览室 406 阅览室 407 厕所 409 读服部 410 存包处 411 阅览室 412 阅览室 413 准备室 414 3233 表 湿负荷(kg/s) 冷负荷 (w) 热湿比 室内焓值 送风焓值 焓差 送风量(kg/h) 办公室 501 办公室 502 办公室 503 办公室 504 办公室 505 阅览室 506 阅览室 507 读服部 510 存包处 511 阅览室 512 阅览室 513 准备室 514 3233 露点送风方式 采用定风量露点送风空调系统，空气经冷却处理到接近饱和状态点，不经加热送入室内。 夏季工况为：送风在机房内经冷却去湿后送到室内，消除室内的冷负荷和湿负荷；一部份回风与新风相混合后经集中处理再送入房间，另一部份回风直接排到室外。 该系统为设有排风机的双风机系统，可根据季节调节新、回风量之比，在春秋过渡季节可以充分利用室外空气的自 然冷量，实现全新风经济运行，从而降低能耗。 图 1定风量露点送风单风道空调系统 空气处理过程的焓湿图 Φ =100 %Φ =90 % 图 2 空气处理的 hd图 气流组织计算 气流组织计算 所有房间的风机盘管送风口及新风均采用顶送顶回的气流组织方式，如下图 a。 计算机房采用下送上回的气流组织形式，如下图 b。 其他全空气系统均采用顶送顶回的气流组织方式。 图 a 顶送顶回 图 b 地板送上回 以 201办公室为例进行气流组织计算。 该 办公室尺寸为 m3；室内空调系统为风机盘管加新风系统，其安装的风机盘管为 FP10WA型，风量 1400 m3/h,新风量为 120m3/h。 新风作为辅助送风，为简化计算，可忽略新风对气流的影响，因此只需对风机盘管送风的气流组织进行计算。 本计算方法理论依据张萍编著的《中央空调实训教程》 [1]。 1）选定送风口形式，确定过程 拟采用平流方形送风口，其紊流系数为 ɑ=，射程为 =（ m为射流末端宽度）。 2）选取送风温差 Δt 根据办公室风机盘管选型计算中 送风温差的确定方法，得出 Δt=8℃。 3）定送风口的出流速度 v0 00 / dFn m/s (41) 式中： Fn——垂直于单股射流的空间断面面积， m2 d0——送风口直径或当量直径， m。 L vBHdF n 00  （ 42） 式中： H——房间高度， m； B——房间宽度， m； L—— 房间的总送风量， m3/h； 先假定 v0=3 m/s，由 公式（ 42）算出射流自由度/nFd0为 ，代入公式（ 41）/n= =。 所取 v0=3 m/s，且在 2～ 5m/s范围之间，则满足要求。 4 确定送风口数目 N 2 xxaBHN （ 43） 式中： a——送风口紊流系数； x——送风射流的射程， m； ——受限射流无因次距离，见式（ 24） nFxax  （ 44） 式中其他符号含义同上。 取 Δtx=1℃ ,由（ Δtx/Δt0） （/nFd） =（ 1/8） =，查得受限射流距离x=；由公式（ 42） N =[ ]2=,因此风口数目 N为 2个。 5）确定送风口尺寸 由下式算得每个风口面积f NvLf  03600 m2 (45) 式中：f——送风口面积； 式中其他符号含义同上。 由公式（ 25）f=1400/(360032)=，选取方形散流器，尺寸为 250*250； 则 v0= L/(3600ab)= 1400/(3600)/2=, de=2ab/(a+b)=250mm 6） 校核射流的贴附长度 阿基米德数 Ar按下式计算：  nnTv TTdgAr   2000 （ 46） 式中： ——射流出口温度， K； n——房间空气温度， K； 0d——风口面积当量直径， m； g——重力加速度 ， m/s2； 式中其他符号含义同上。 由 Ar数的绝 对值查得 x/d0值，就可以得到射流贴附长度 x。 由公式计算阿基米德数 Ar=(8)/[(273+26)]= 查得 x/d0=27,则 x=27=，满足要求。 7 校核房间高度 公式 H=h+w+x+ m ，房间高度 =H为满足要求； （ 47） 式中： h——空调区高度，一般取 2m； w——送风口底边至顶棚距离， m ； x——射流向下扩展的距离， m ； ——安全系数， m。 H=h+w+x+=2++5+ = m 符和要求。 用相同方法计算其他房间。 风口布置 风口对气流组织有着关键断作用，根据送回风量，选择合适的风口，均匀分配，同时避免柱和梁的阻挡。 最大可能的减少风量扰动对气流产生的负面效应。 在工程设计中采用了以下措施： （ 1）新风口应尽量靠近风机盘管的送风口，目的让新风与室内回风混合均匀。 （ 2）送风口尺寸放大。 变风量末端在调节时产生的风速变化会使人感到不舒适， 这在大风量送风口尤为明显。 解决这个问题的 最简单方法是加大吊顶风口的尺寸，尽可能减少出风速度，使这种风速的变化带来的影响微乎其微。 一般可将送风口的额定流量调大一档。 （ 3）增强吊顶贴附效应。 使吊顶平面保持平整，尽量使吊顶面的凸凹远离送风口。 这其中主要包括灯具、水喷淋头和火灾报警探头，两者间须隔开一定的距离。 风管阻力计算 风管的水力计算方法很多，常用的有假定流速法，压损平均法和静压复得法三种，本设计应用最普遍的假定流速法。 计算步骤如下： （ 1）绘出通风或空调系统的水力计算简图。 对风道系统进行分段，并注明各管段的长度、风量、空气 处理设备和管件的规格型号及所在部位。 （ 2) 假定各管段内的空气流速，一般主风道风速为 5—,支风管为 3— m/s。 （ 3）根据各管段的风量和假定风速确定该管段的断面尺寸，计算沿程损失和局部损失。 （ 4）对系统中各并联支路进行阻力平衡计算。 （ 5）根据系统的总压力损失和总风量选择风机。 利用假定流速法根据《实用供热空调设计手册》确定各个管段的管径和阻力的大小，对不平衡的。